Мавзу׃ Кўп қаватли саноат биносининг яхлит темир-бетон ораёпмасини, устун ва пойдеворини ҳисоблаш ва лойиҳалаш

Тўсин учун мувозанат тенгламасини текширамиз.

𝑄 ≤ 0.3𝜑_𝜔𝜑_𝑏𝑅_𝑏𝑏_ё.тℎ₀𝛾_𝑏𝑐
𝜑_𝜔 = 1;
𝜑_𝑏 = 1 − 0.01 ∗ 𝑅_𝑏 = 1 − 0.01 ∗ 17 = 0.885
Q_мах = Q_B =135.85 Кн ≤ 0.3𝜑_𝜔 ∙ 𝜑_𝑏 ∙ 𝑅_𝑏 ∙ 𝑏_вт.б. ∙ ℎ₀ ∙ 𝛾_𝑏с =
= 0.3 ∙ 1 ∙ 0.885∙ 17 ∙ 19 ∙ 35∙ 0.9∙ (10 ^-1) = 270.132 Kн.
135.85 кН ≤ 270.132 кН.
Юқоридаги шарт бажарилди демак, тўсин кесимининг ўлчамлари етарли.
Эгувчи моментнинг букувчи эпюрасини қуриш
Юқорида эгувчи моментнинг таянч ва пролётдаги қийматлари аниқланди. Бу кесим юза учун етарли эмас. Шунинг учун ёрдамчи тўсиннинг пролётини
5 қисмга бўлиб, букувчи эпюранинг координаталарини қуйидаги формуладан топамиз:

0
𝑀 = ±𝛽(𝑔 + 𝑣)𝑙²₁

2. 
   l оралиқдаги кесим учун β нинг қийматини v/g нисбатига қараб аниқлаймиз.
   

Тўсиннинг схемаси ва унга таьсир қилаётган юклар симметрик бўлгани учун зўриқишлар тўсиннинг 2 ёки 2.5 пролёти учун қурилса етади.


^𝑣 = ^28.68= 2.9 ≈ 2

𝑔 9.86

Ҳисобий қийматларни жадвал усулида ҳисобланади ва натижалар жадвалга киритилади.

Юклар		Масофа	(g+v) ∙ l^2 Кн∙м	Коэффициентлар қиймати		М, Кн/м
T/р	Кесим			+ β	- β	max	min
1	0	-	-	-	-	-	-
	1	0,2l	1264,35	0,065		82,18
	2	0,4l		0,090		113,79
	2`	0,425l		0.091		115,05

	3	0,6 l		0,075		94,82
	4	0,8l		0,020		25,28
	5	1.0l		-	0,0715		90,40
2	6	0,2 l	1234,3	0,018	-0,03	22,22	37,03
	7	0,4 l		0,058	-0,009	71,58	11,10
	7`	0,425l		0,0625	-0.0075	77,14	9,26
	8	0,6l		0,058	-0,006	71,58	7,4
	9	0,8l		0,018	-0,024	22,22	29,6
	10	1,0l		-	-0,0625	-	77,14

Нормал кесим бўйича мустаҳкамликка хисоблаш.
Ёрдамчи тўсиннинг ҳисобий кесим юзаси сифатида тавр кесим юза қабул қиламиз. Таврнинг энини тўсиннинг қадами ёки плитанинг пролётига тенг қилиб оламиз.

Таянчларда эса тўғри тўртбурчак қабул қиламиз.

1. 
   1 – пролётда
   

^M max
 115,05кНм.

 _m 

 _b R_b

M

2
lп л h_o
 115.05 10⁵
0.9 11.5  243  37² 100
 0.033

Жадвалдан η= 0.985 ни топамиз.

A_s 
M
R h
115.0510⁵

 
11.27см²

280  0.98537 100

s o


^{Сортаментдан 4 Ø 20A – II кесим юзаси A}S^{= 12,56см2 арматурани қабул қиламиз.}
Пролётнинг юқори стерженларини конструктив 2 Ø 10 A – II кесим юзаси
A_S= 1.57см ² арматурани қабул қиламиз.

2. 
   2 – пролётда
   

M_max  77,14kHm

_m  _
M
R lп л h ²
_ 77,14 10⁵
0.9 11.5  243  37² 100

 0.022

b b o

Жадвалдан η= 0.99 ни топамиз.


M


77,14 10⁵ ₂

_{As }II _
R_sh_o


280  0.99  37 100
 7,52cm

^{Сортаментдан 4 Ø 16A – II кесим юзаси A}S^{= 8,04 см2 арматурани қабул қиламиз.} K-1 ва K-2 каркасларнинг юқори стерженлари манфий эгувчи момент таъсирига ҳисоб қилинади.
Уларнинг қийматлари 6 ва 7 кесимлардаги момент қийматларнинг ўртачаси сифатида қабул қилинади:

^M min
_ 37,03 11,10 _{ 24кН}
2

_m  _
^M min
R b h ²
_ 24 10⁵
0.9 11.5  20  37² 100
 0,076

b b ёрд.т o
Жадвалдан η= 0.96 ни топамиз.

𝑀 24 ∗ 10⁵ ₂




^{𝐴𝑆 =} 𝑅_𝑠ℎ₀𝜂 ⁼ 280 ∗ 100 ∗ 37 ∗ 0.96 ^{= 2,41 см}
Сортамент бўйича каркасларнинг юқори стержени сифатида 2 Ø 14 A – II кесим ^{юзаси A}S^{= 3,08см2 арматурани қабул қиламиз.}

3. 
   Таянч “В”да 𝑀_в = 90,4 кН ∗ м.
   

Α_𝑚 = _𝛾

𝑀
𝑅 b
90,4 ∗ 10⁵
ℎ^{2 = 0.9 ∗ 11.5 ∗ (100) ∗ 20 ∗ 372 = 0,319}

^{𝑏𝑐 𝑏 ёрд.т} 0

Жадвалдан η= 0.8 ни топамиз.
𝑀

90,4 ∗ 10⁵ ₂

^{𝐴𝑆 =} 𝑅_𝑠ℎ₀𝜂 ⁼ 280 ∗ 100 ∗ 37 ∗ 0.8 ^{= 10,9 см}
Юқорида топилган арматура плитанинг 𝒍_𝒏л=243см қисмида 2та сетка кўринишида жойлашади. 1та сетка яьни 1 м дан арматуранинг кесим юзасини аниқлаймиз: n=2

𝐴_𝑆



𝑙_пл ∗ 𝑛
₌ 10,9
2,43 ∗ 2

= 2,24 см²

Натижага қараб кўндаланг ишчи арматура 5 Bp-I бўлган 2 та сетка яъни C-5ни қабул қиламиз.

6 А − 𝐼𝐼𝐼 − 125



5Вр − 𝐼 − 250
2) Таянч “С” 𝑀_С = 77.14 кН ∗ м.

3640 𝐴_𝑆

₌ 2.26
0.79

см²

∝_𝑚= _𝛾
𝑀
𝑅 𝑏
77.14 ∗ 10⁵
ℎ^{2 = 0.9 ∗ 11,5 ∗ 100 ∗ 20 ∗ 372 = 0.272}

^{𝑏𝑐 𝑏 ё.т} 0

Жадвалдан η= 0.987 ни топамиз.

𝑀 77.14 ∗ 10⁵ ₂




^{𝐴𝑆 =} 𝑅_𝑠ℎ₀𝜂 ⁼ 280 ∗ 100 ∗ 37 ∗ 0.987 ^{= 7.54 см}
2 – сетка учун юзани топамиз n=2

𝐴_𝑆



𝑙_пл ∗ 𝑛
₌ 7.54
2.43 ∗ 2

= 1.55 см²

5 Вр − 𝐼 − 125 <sub>3640 𝐴



=</sub> 1.57

см²

4 Вр − 𝐼 − 250
^𝑆 0.50

Ҳар бир сетканинг эни 𝐵_𝐶 = ⁶²⁷⁵ + ⁶²⁰⁰ = 3640 мм.
3 4

Стерженларни узилиш жойларини аниқлаш

K-1, K-2 каркасдаги стерженларни узилиш жойларини аниқлаш учун қабул қилинган материалларнинг эпюрасини қурамиз.
^{Четки 1- пролётда 2 Ø 20A – II кесим юзаси A}S^{= 6.28см2 арматуранинг қабул} қила оладиган моментларини аниқлаймиз.

_{𝜉 =} 𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆
𝑅_𝑏 𝑙п л ℎ₀
Жадвалдан η= 0.99ни топамиз.
₌ 6.28 ∗ 280
11.5 ∗ 243 ∗ 37
= 0.017

𝑀 = 𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆 ∗ 𝜂 ∗ ℎ₀ ∗ 100 = 6.28 ∗ 280 ∗ 0.99 ∗ 37 ∗ 100 = 64.41 кН ∗ м.

4 –стержен учун момент қийматини аниқлаймиз:

^{4 Ø 20A – II A}S^{= 12.56см2}

_{𝜉 =} 𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆
𝑅_𝑏 𝑙п л ℎ₀
Жадвалдан η= 0.982 ни топамиз.
₌ 12.56 ∗ 280
11.5 ∗ 243 ∗ 37

= 0.034

𝑀 = 𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆 ∗ 𝜂 ∗ ℎ₀ ∗ 100 = 12.56 ∗ 280 ∗ 0.982 ∗ 32 ∗ 100 = 127.78 кН ∗ м.


^{Ўртадаги пролётларда 4 Ø 16A – II A}S^{= 8.04 см2}

_{𝜉 =} 𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆
𝑅_𝑏 𝑙пл ℎ_0
= 8.04 ∗ 280
11.5 ∗ 243 ∗ 37

= 0.027

Жадвалдан η= 0.990 ни топамиз.

𝑀 = 𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆 ∗ 𝜂 ∗ ℎ₀ ∗ 100 = 8.04 ∗ 280 ∗ 0.990 ∗ 37 ∗ 100 = 82.46 кН ∗ м.

2 Ø 16A – II A_S= 4.02 см²

_{𝜉 =} 𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆
𝑅_𝑏 𝑙п л ℎ_0
= 4.02 ∗ 280
11.5 ∗ 243 ∗ 37

= 0.01

Жадвалдан η= 0.995 ни топамиз.

𝑀 = 𝐴_𝑆 ∗ 𝑅_𝑆 ∗ 𝜂 ∗ ℎ₀ ∗ 100 = 4.02 ∗ 280 ∗ 0.995 ∗ 37 ∗ 100 = 41.44 кН ∗ м.

Оғма кесим бўйича мустаҳкамликка ҳисоблаш.

Хомутларнинг диаметри d=8 A – I қабул қиламиз (ишчи арматура диаметрига қараб) хомутларнинг кесим юзаси:
A_SW = 0.503см² R_SW = 175 МПа

Юқорида ҳисобланган кўндаланг кучлар.
𝑸_𝑨 = 𝟖𝟎. 𝟓𝟗 кН. 𝑸_{В чап} = 𝟏𝟐𝟎. 𝟖𝟗 кН. 𝑸_{В ўнг} = 𝟗𝟗. 𝟓𝟒 кН.
Меьёрий хужжатларга асосан хомутнинг қадамини таянчларга яқин
жойда 1^⁄4 пролёт оралиқда S=15см, хомутлар сони n=2 га тенг бўлганда

ҳисоблаймиз.


𝑄_𝑆𝑊 = <sub>4𝜑


𝑄𝐴</sub>2
𝑏 ℎ²R

80,590² ₂

⁼ 4 ∗ 2 ∗ 20 ∗ 37² ∗ 0.9 ∗ 100 ^{= 329,53 Н/см .}

𝑏2
^ёрд.т. 0
𝑏𝑡

𝜑_𝑏2 −оғир бетон учун 2 га тенг бўлган коэффициент.

Кўндаланг стерженлар диаметрини конструктив талабга мувофиқ қабул қилиб, улар орасидаги масофани аниқлаймиз:

^𝑆𝑚𝑎𝑥
₌ R_𝑆𝑊 ∗ 𝐴_𝑠𝑤 ∗ 𝑛
^𝑄𝑆𝑊
^𝑄В чап²
₌ 175 ∗ 0.503 ∗ 2 ∗ 100
329,53


120,890²

= 53,42 см > 15 см.

0

4𝜑
𝑄_𝑆𝑊 =
𝑏2
^𝑏ёрд.т.
ℎ²R

𝑏𝑡
⁼ 4 ∗ 2 ∗ 20 ∗ 37² ∗ 0,9 ∗ 100 ^{= 741,33 Н/см}2^.

^𝑆𝑚𝑎𝑥
₌ R_𝑆𝑊 ∗ 𝐴_𝑠𝑤 ∗ 𝑛
^𝑄𝑆𝑊
^𝑄В ўнг²
₌ 175 ∗ 0,503 ∗ 2 ∗ 100
741,33


99,540²

= 23,74 см > 15 см.

0

4𝜑
𝑄_𝑆𝑊 =
𝑏2
^𝑏ёрд.т.
ℎ²R

𝑏𝑡
⁼ 4 ∗ 2 ∗ 20 ∗ 37² ∗ 0,9 ∗ 100 ^{= 502,6 Н/см}2^.

^𝑆𝑚𝑎𝑥
₌ R_𝑆𝑊 ∗ 𝐴_𝑠𝑤 ∗ 𝑛
^𝑄𝑆𝑊
₌ 175 ∗ 0.503 ∗ 2 ∗ 100
502,6

= 35,02 см > 15 см.

𝑄𝑆𝑊(min) ни аниқлаймиз׃

_{𝑄 =} R_𝑆𝑊 ∗ 𝐴_𝑠𝑤 ∗ 𝑛 ₌ 175 ∗ 0.503 ∗ 2 ∗ 100

= 1173,6Н/см².

𝑆𝑊(min) _{𝑆 15}

Кесим юзасини кўндаланг кучга нисбатан мустаҳкамлигини аниқлаймиз.

𝑄 = 2^√2 ∗ 0,9 ∗ 20 ∗ 37² ∗ 117,36 ∗ 100 = 48,09 кН.

Шундай қилиб, таянч яқинида хомутлар орасидаги масофа S=15см, ўрта қисмларда эса

𝑆 = ³ ℎ_ё.т = ^3∗40 = 30 см га тенг бўлади.
4 4