|
Плитанинг 1 м2юзасига таьсир қиладиган доимий ва муваққат юкларни жадвал асосида аниқлаймиз:
|
Юкларноми
|
Меьёрий
юк кН/м2
|
Коэффициентлар
|
Ҳисобий юк юк, кН/м2
|
Юклар номи
|
юк Кн/м2
(qмеъёрий)
|
Юк бўйича ишончлилик коэф.γf
|
Бинонинг аҳамияти бўйича ишончлилик коэф. γn
|
Кн/м2
(qҳис)
|
Доимийюк:
1. Бетон пол: 20x0.02
|
0.4
|
1.3
|
0.95
|
0.494
|
2. Иссиқликсақловчи қават11x0,083
|
0,913
|
1.3
|
0.95
|
1,1275
|
3.Темир бетон плита
ρхhпл =25x0,083
|
2.075
|
1.1
|
0.95
|
2,1683
|
Жами:
|
3,388
|
|
|
3,7898
|
Муваққат (Р) юк
|
11
|
1.2
|
0.95
|
12.54
|
Тўлиқюк
|
14.388
|
|
|
16.3298
.
027
|
Эгувчи моментларни қуйидаги формулалардан аниқлаймиз:
M1 =
M2 =
Гардиш билан тўсинларга қистириб бириктирилган плиталарда горизонтал зўриқишлар ҳосил бўлганлиги сабабли равоқ ва таянчларда эгувчи моментнинг қиймати 20% га қисқартирилади.
M3 = ± 0.8*M2= 0.8* = 4.3192
Плита кесим юзасини танлаш.
Дастлаб қабул қилинган плита қалинлигини эгувчи моментнинг энг катта қиймати бўйича аниқлаймиз: Mmax = M1 =
h0
бу ерда׃ αm = 0.1 плитанинг иқтисодий жиҳатдан қулайбўлган қалинлигига мос қиймат, у ҳолда жадвалдан = 0.11...0,15, b = 100 см.
γbc = 0.9 сиқилган ва чўзилган бетон бўйича ишончлилик коэффициенти.
Плита кесишмасининг тўлиқ баландлиги.
hпл= h0 + а = 7,62+1.5 = 9,12см ≈9см
а – бетоннинг ҳимоя қатлами.
Плитанинг баландлиги 9,0 см, унда плитанинг ҳақиқий ишчи баландлиги:
h0= hпл– а =9– 1.5 =7,5см.
Ишчи бўйлама арматуранинг кесим юзасини аниқлаймиз:
Плита учун A-III симли арматуралар ишлатилганлиги сабабли МПа қабул қиламиз.
M1=
αmнинг қийматига қараб жадвалдан η нинг қийматини аниқлаймиз: η= 0,95
Арматуранинг кесим юзасини аниқлаймиз:
M2=
αmнинг қийматига қараб жадвалдан η нинг қийматини аниқлаймиз: η= 0.965
Арматуранинг кесим юзасини аниқлаймиз:
2 – 3 пролёт ва “С” таянч гардиши билан бириктирилган плиталар учун:
M3=
αmнинг қийматига қараб жадвалдан η нинг қийматини аниқлаймиз: η= 0.97
Арматуранинг кесим юзасини аниқлаймиз:
Плитани арматуралаш.
С1 = =
С2= =
С3= =
С4= =
Тўрларни танлаш.
С1 = =
С2= =
С3 = =
С4 = =
Сетканинг энини аниқлаш.
м = 6300 мм
C1 =6300 - (200-110) - (300/2-20) = 6080 мм
Сетканинг сони n = 2 та.
C2 = 6300 - (150-20)*2 = 6040 мм
Арматура сарфи
T/R
|
Setklar nomi
|
Soni
|
Uzunligi
(m)
|
Umumiy uzunligi
(m)
|
Massa
(1 kv.m/kg)
|
Umumiy massa
|
Jami
(kg)
|
C1
|
|
4
|
22.5
|
90
|
9.24
|
931.6
|
3635.6
|
C2
|
|
16
|
22.5
|
360
|
6.23
|
2242.8
|
C3
|
|
8
|
2.5
|
20
|
3.10
|
62
|
C4
|
|
32
|
2.5
|
80
|
4.99
|
399.2
|
C1 0.222*10=2.220 2.220+0.770=2.99*3.09(B1)=9.2391 kg
0.154*5=0.770
C2 0.154*10=1.54 1.776+0.616=2.03*3.07(B2)=6.2321 kg
0.098*5=0.49
C3 0.098*8=0.784 0.784+0.22=1.004*3.09(B1)=3.10236 kg
0.055*4=0.22
C4 0.154*8=1.232 1.232+0.392=1.624*3.07(B2)=4.98568 kg
0.098*4=0.392
Ёрдамчи тўсин ҳисоби
Ёрдамчи тўсинга юкларни жамлаш.
Юкларноми
|
МеъёрийюккН/м2
|
Ишончлилик коэффициенти
|
Ҳисобийюк
кН/м2
|
Юк бўйича γf
|
Вазифаси бўйича γn
|
Доимий юк׃
Плита оғирлиги
qмеъёх lп л = 3,388*2,5
2.Ёрдамчи тўсин оғирлиги
( -h ) * b
(0,4-0.09)*0,2*25
|
8,47
1,55
|
1,1
1,1
|
0,95
0.95
|
8,85
1,61
|
Жами
|
10.02
|
-
|
-
|
10,46
|
II. Муваққат юк
Рхlпл=11x2,5
|
27.5
|
1,2
|
0,95
|
31.35
|
Тўлиқюк
|
37.52
|
|
|
41.81
|
Ёрдамчи тўсин кўправоқли узлуксиз тўсинлардек ҳисобланади. Бундатўсиннинг кўндаланг кесими тавр шаклида қабул қилиниб, токчасининг эни плитанинг энига тенг қилиб олинади. Ёрдамчи тўсинлар учун бош тўсин ва девор таянч ролини ўйнайди. Ёрдамчи тўсиннинг деворга ўрнатилган қисми C=250мм. Бош тўсин ўлчамлари эса қабул қилиб, ёрдамчи тўсин учун ҳисобий узунликларни топамиз. Ёрдамчи тўсиннинг кўндаланг кесим юзаси ва ҳисобий схемасини чизамиз.
Четки оралиқларда:
Ўрта оралиқларда:
Оралиқлардаги эгувчи моментлар қийматини аниқлаймиз.
Ёрдамчи тўсин баландлигини эгувчи моментларининг ўртача қиймати бўйича текширамиз:
Бунда = 0.35, αm = 0.289деб қабул қиламиз.
Тўсин кесимида арматурани 2 қатор қилиб жойлаштириб, бетон ҳимоя қатламини а=30мм қабул қилиб, тўсиннинг тўлиқ баландлигини топамиз: d=20мм.
Ҳақиқий ишчи баландликни топамиз:
Четки таянчдаги кўндаланг кучнинг қийматини аниқлаймиз:
QA = 0.4qlo1 = 0.4 * 41.81*6,075=101.5983 кН
QB чап = 0.6qlo1 = 0.6 * 41.81* 6,075=152.40 кН
QB ўнг= Q = ±0.5ql02 = ±0.5 * 41.81*6,0 = 125.43 кН.
Тўсин учун мувозанат тенгламасини текширамиз.
Qмах = QB =152.40кН 0.3
0.885 20 42 0.9 (10 -1) = 230.82кН.
Юқоридаги шарт бажарилди демак, тўсин кесимининг ўлчамлари етарли.
Эгувчи моментнинг букувчи эпюрасини қуриш
Юқорида эгувчи моментнинг таянч ва пролётдаги қийматлари аниқланди. Бу кесим юза учун етарли эмас. Шунинг учун ёрдамчи тўсиннинг пролётини 5 қисмга бўлиб, букувчи эпюранинг координаталарини қуйидаги формуладан топамиз:
0.2 l оралиқдаги кесим учун β нинг қийматини v/g нисбатига қараб аниқлаймиз. Тўсиннинг схемаси ва унга таьсир қилаётган юклар симметрик бўлгани учун зўриқишлар тўсиннинг 2 ёки 2.5 пролёти учун қурилса етади.
Ҳисобийқийматларнижадвалусулидаҳисобланадива натижалар жадвалга киритилади.
Юклар
|
Масофа
|
(g+v) l2
Кh.М
|
Коэффициентлар
қиймати
|
М, кН/м
|
|
|
T/рр.
|
Кесим
|
|
|
+ β
|
- β
|
max
|
min
| |
1
|
0
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
1
|
0,2l
|
1658
|
0,065
|
|
100.3
|
|
2
|
0,4l
|
1543
|
0,090
|
|
138.9
|
|
2`
|
0,425l
|
0.091
|
|
140.4
|
|
3
|
0,6 l
|
|
0,075
|
|
115.7
|
|
4
|
0,8l
|
|
0,020
|
|
30.8
|
|
5
|
1.0l
|
|
-
|
0,0715
|
|
110.3
| |
2
|
6
|
0,2 l
|
1505
|
0,018
|
-0,035
|
27.1
|
52.7
|
7
|
0,4 l
|
0,058
|
-0,016
|
87.3
|
24
|
7`
|
0,425l
|
0,0625
|
-0.015
|
94
|
22.6
|
8
|
0,6l
|
0,058
|
-0,014
|
87.3
|
21
|
9
|
0,8l
|
0,018
|
-0,029
|
27
|
43.6
|
10
|
1,0l
|
-
|
-0,0625
|
-
|
94
|
Нормал кесим бўйича мустаҳкамликка хисоблаш.
Ёрдамчи тўсиннинг ҳисобий кесим юзаси сифатида тавр кесим юза қабул қиламиз.
Таврнинг энини тўсиннинг қадами ёки плитанинг пролётига тенг қилиб оламиз.
Таянчларда эса тўғри тўртбурчак қабул қиламиз.
1 – пролётда
Жадвалдан η= 0.985ни топамиз.
Сортаментдан 4 Ø 18 A – III кесим юзаси AS= 10,18см2 арматурани қабул қиламиз.
Пролётнинг юқори стерженларини конструктив 2 Ø 10 A – III кесим юзаси
AS= 1.57см2 арматурани қабул қиламиз.
2 – пролётда
Жадвалдан η= 0.99 ни топамиз.
Сортаментдан 4 Ø 16 A – III кесим юзаси AS= 8.04 см2 арматурани қабул қиламиз.
K-1 ва K-2 каркасларнинг юқори стерженлари манфий эгувчи момент таъсирига ҳисоб қилинади.
Уларнинг қийматлари 6 ва 7 кесимлардаги момент қийматларнинг ўртачаси сифатида қабул қилинади:
Жадвалдан η= 0.955 ни топамиз.
Сортамент бўйича каркасларнинг юқори стержени сифатида 2 Ø 14 A – III кесим юзаси AS=3.08 см2 арматурани қабул қиламиз.
Таянч “В”да
Жадвалдан η= 0.86 ни топамиз.
Юқорида топилган арматура плитанинг =250 см қисмида 2 та сетка кўринишида жойлашади. 1 та сетка, яьни 1 м да нормал арматуранинг кесимюзасини аниқлаймиз: n=2
Натижага қараб кўндаланг ишчи арматура 5 Bp-I бўлган 2 тасетка яъни C-5 ни қабул қиламиз.
Таянч “С”
Жадвалдан η= 0.88 ни топамиз.
2 – сетка учун юзани топамиз n=2
Ҳарбирсетканинг эни
Стерженларни узилиш жойларини aниқлаш
K-1, K-2 каркасдаги стерженларни узилиш жойларини аниқлаш учун қабул қилинган материалларнинг эпюрасини қурамиз.
Четки 1- пролётда 2 Ø 18 A – III кесим юзаси AS= 5,09 см2 арматуранинг қабул қила оладиган моментларини аниқлаймиз.
Жадвалдан η= 0.99 ни топамиз.
4 –стержен учун момент қийматини аниқлаймиз:
4 Ø 18 A – III AS= 10,18 см2
Жадвалдан η= 0.985 ни топамиз.
Ўртадаги пролётларда 2 Ø 16 A – III AS= 4.02 см2
Жадвалдан η= 0.995 ни топамиз.
4 Ø 16 A – III AS= 8.04 см2
Жадвалдан η= 0.99 ни топамиз.
Оғма кесим бўйича мустаҳкамликка ҳисоблаш.
Хомутларнинг диаметри d=8 A – I қабул қиламиз (ишчи арматура диаметрига қараб) хомутларнинг кесим юзаси:
ASW = 0.503 см2 RSW = 175 МПа
Юқорида ҳисобланган кўндаланг кучлар.
Меьёрий хужжатларга асосан хомутнинг қадамини таянчларга яқин жойда пролёт оралиқда S=15см, хомутлар сони n=2 га тенг бўлганда ҳисоблаймиз.
оғир бетон учун 2 га тенг бўлган коэффициент.
Кўндаланг стерженлар диаметрини конструктив талабга мувофиқ қабул қилиб, улар орасидаги масофани аниқлаймиз:
ни аниқлаймиз׃
Кесим юзасини кўндаланг кучга нисбатан мустаҳкамлигини аниқлаймиз.
Шундайқилиб, таянчяқинидахомутларорасидагимасофа S=15см,ўртақисмлардаэса га тенг бўлади.
Do'stlaringiz bilan baham: |
