|
4. Кўп қаватли саноат биноси каркаси кўндаланг ромининг
статик ҳисоби
Ҳисоблаш учун 2-сонли ўқ бўйича жойлашган ром қабул
қилинади. Каркаснинг кўндаланг ромига таъсир қилувчи юкларнинг
асосий бирикмаси учун ҳисоблаш схемаси 14-расмда келтирилган.
cм
r
/
1
10
97
.
13
36
10
03
.
5
1
6
4
4
32
14-расм. Каркаснинг кўндаланг роми учун ҳисоблаш схемаси.
g
1
– ёпмага тушувчи доимий юк (кН/м);
g
2
– ораёпмага тушувчи доимий юк (кН/м);
P
1
– ораёпмага тушувчи узоқ муддатли вақтинчалик юк (кН/м);
Р
2
– ёпмага тушувчи қисқа муддат таъсир этувчи қорга оид юк (кН/м);
Р
3
– ораёпмага тушувчи қисқа муддат таъсир этувчи юк (бинодаги
одамлар, асбоб-ускуналарни таъмирлаш учун деталлар, материаллар
оғирлигидан тушувчи юк) (кН/м);
N
1
, N
2
– осма панел деворларидан тушувчи юк (кН);
W
1
, W
2
, W
3
, W
4
– тугунга таъсир қилувчи шамолга оид юк (кН).
4.1. Кўндаланг ромга таъсир этувчи юкларни аниқлаш.
Бинонинг ёпма ва ораёпмага тушувчи вертикал юкларнинг ҳисоби
3-жадвалда келтирилган.
33
3-жадвал
Бинонинг ёпмаси ва ораёпмасига таъсир қилувчи юкларни
йиғиш
Юк тури
Меъёрий
юк,
кН/м
2
Юк бўйича
ишончлилик
коэффициенти
Ҳисобий
юк,
кН/м
2
Ёпма учун
Доимий юк (g
1
) (хусусий
оғирлик):
- том қопламаси
конструкцияларининг
оғирлиги
- темир-бетон ёпма
оғирлиги
2
2.95
1.2
1.1
2.4
3.245
Жами g
1
:
4.95
-
5.645
Қисқа муддатли юк:
- қорга оид юк
0.5
1.4
0.7
Жами Р
2
:
5.45
-
6.345
Ҳаммаси бўлиб ёпмага
тушган юк
Ораёпма учун
Доимий юк g
2
:
- пол ва пардадевор
оғирлиги
- темир-бетон ораёпманинг
оғирлиги
0.95
2.95
1.1
1.1
1.045
3.245
Жами g
2
:
3.9
-
4.29
Вақтинчалик юк:
- узоқ муддатли юк (муқим
асбоб-ускуналардан) Р
1
- қисқа муддатли юк Р
3
10.5
2.8
1.05
1.2
11.025
3.36
Жами:
13.3
-
14.385
Ҳаммаси бўлиб ораёпмага
тушувчи юк:
17.2
-
18.675
- 1 м
2
тўсувчи деворнинг
хусусий оғирлигидан
- 1 м
2
ойнанинг хусусий
оғирлигидан
3.6
0.4
1.1
1.1
3.96
0.44
Юк бўйича ишончли коэффициентининг миқдори 3-жадвал
бўйича қабул қилинган.
34
Ёпма ригелининг 1 м узунлигига тушувчи тўлиқ ҳисобий юк:
кН
q
В
C
B
p
g
q
тр
14
.
46
1
.
1
6
44
6
345
.
6
1
,
1
)
(
1
2
1
1
бу ерда В=6 м (юк майдонининг эни)
Ораёпма ригелининг 1 м узунлигига тушувчи тўлиқ ҳисобий юк:
кН
В
C
B
p
p
g
q
тр
12
,
120
1
,
1
6
44
6
675
.
18
1
,
1
)
(
3
1
2
2
Бино
каркаси
кўндаланг
ромининг
статик
ҳисобини
енгиллаштириш мақсадида ригелнинг ҳисобий схемаси сифатида
текис таралган куч билан юкланган бир оралиқли, иккала томонидан
қистириб маҳкамланган тўсин қабул қилинади (15, 16-расмлар).
15-расм. Ёпма ригелнинг ҳисоблаш схемаси.
35
Ёпма ригели учун:
кН
l
q
Q
м
кН
l
q
М
м
кН
l
q
М
пр
оп
42
.
138
2
6
14
.
46
2
21
.
69
24
36
14
.
46
24
42
.
138
12
36
14
.
46
12
0
1
2
1
2
1
0
0
16-расм. Ораёпма ригелнинг ҳисоблаш схемаси.
Ораёпма ригели учун:
кН
l
q
Q
м
кН
l
q
М
м
кН
l
q
M
пр
оп
36
.
360
2
6
12
.
120
2
18
.
180
24
36
12
.
120
24
36
.
360
12
36
12
.
120
12
0
2
2
0
2
2
2
0
Бино каркасининг кўндаланг ромини статик ҳисоблаш натижалари
17-расмда келтирилган.
36
17-расм. Кўндаланг ром элементларидаги “М” ва “Q”
эпюралари.
37
Устунларга тушувчи бўйлама кучни аниқлаш.
Ўрта қатордаги устунлар учун:
кН
H
h
b
N
N
N
N
кН
N
Q
N
N
кН
N
Q
N
N
кН
N
Q
N
N
кН
N
Q
N
эт
k
k
к
ср
к
ср
к
ср
к
ср
к
пер
к
пер
к
ср
пер
к
ср
пок
ср
ср
584
,
1
1
,
1
5
,
2
6
.
3
4
,
0
4
,
0
5
,
2
32
.
2445
584
.
1
36
.
360
2
02
,
1723
2
02
,
1723
584
.
1
36
.
360
2
72
,
1000
2
72
.
1000
584
.
1
36
.
360
2
42
.
278
2
42
,
278
584
,
1
42
,
138
2
2
4
3
2
1
2
1
3
2
3
4
3
4
4
1
2
Четки қатордаги устунлар учун:
кН
N
N
N
N
к
к
к
к
кр
кр
кр
кр
65
.
1
1
.
1
5
.
2
)
15
.
0
6
.
3
(
4
,
0
4
,
0
4
3
2
1
кН
N
Q
N
к
кр
пок
07
.
140
65
.
1
42
.
138
4
4
кН
N
Q
N
N
кН
N
Q
N
N
кН
N
Q
N
N
к
кр
пер
к
кр
пер
к
пер
кр
1
.
1226
65
.
1
36
.
360
09
.
864
09
.
864
65
.
1
36
.
360
08
.
502
08
.
502
65
.
1
36
.
360
07
.
140
1
2
1
2
3
2
4
3
3
18-расм. Кўндаланг ром элементидаги бўйлама куч эпюраси.
38
Юқорида қурилган эпюралар бўйича ригелнинг таянчларига
таъсир этувчи зўриқишлар аниқланади:
м
кН
М
оп
36
.
360
кН
Q
36
.
360
Ригел оралиғида эса:
м
кН
М
пр
18
.
180
Ригелни эластик тизим сифатида ҳисоблаш натижасида олинган
зўриқишларнинг
қайта
тақсимланиши,
ундаги
пластик
деформациялар мавжудлиги сабабли содир бўлади.
Статик
ноаниқ
бўлган
темир-бетон
конструкцияларда
зўриқишларнинг қайта тақсимланишида асосий ўринни эгувчи
моментнинг
қайта
тақсимланиши
эгаллайди.
Бунда
қайта
тақсимланишни эътоборга олганда қуйидаги 2 та шарт бажарилиши
лозим:
1. Ромнинг барча тугунларининг мувозанат ҳолати сақлаган бўлиши
керак.
2. Оралиқ ва таянч моментлари йиғиндисининг ярми ўртасидаги
алгебраик фарқ “балкага оид момент” қийматига тенг бўлиши лозим.
Шуни таъкидлаш керакки, зўриқишларнинг қайта тақсимланиши
муайян чегарагача давом этади. Бунда чўзилишга ишловчи арматура
миқдори эластик тизимларнинг ҳисобидан келиб чиққани учун рухсат
этилган қийматдан 30% дан кўп камаймаслиги керак.
Қайта тақсимланишни эътиборга олганда эгувчи моментлар
қуйидаги миқдорга тенг:
м
кН
М
М
l
q
М
м
кН
М
М
оп
оп
пр
опр
оп
3
.
288
252
.
252
8
36
12
.
120
2
8
252
.
252
)
36
.
360
(
7
,
0
7
,
0
2
max
Устуннинг четки қирраларидаги эгувчи моментлар қиймати
қуйидагига тенг бўлади:
2
.
кол
оп
гр
оп
h
Q
М
М
Бу ерда, h
кол
=0,4 м – ригел қўлланиш йўналиши бўйича олинган
устун кесимининг баландлиги.
кН
M
гр
оп
18
.
180
2
4
,
0
36
.
360
252
.
252
.
Do'stlaringiz bilan baham: |
