Кириш Кўп қаватли саноат бинолари ҳuақида умумий маълумотлар

3.5.2. Плитани оғма кесим бўйича мустаҳкамликка ҳисоблаш 
Ҳисобий юклардан ҳосил бўлган кўндаланг кучнинг миқдори
кН
Q
3
.
76


(7-расм) [1] га кўра плитанинг баландлиги 400 мм га 
тенг бўлганда (450 мм дан кичик) хомутларнинг қадами 
S=h/2=400/2=200 мм дан ортиқ бўлмаслиги ва шу билан бирга бу 
кўрсаткич 150 мм дан ошмаслиги керак. Шунинг учун S=150 мм деб 
қабул қиламиз. Хомутларнинг ушбу қадами таянчнинг ҳар иккала 
томонидан L/4 масофага тааллуқли.
Плитанинг кўндаланг кесимини арматуралашда 2 та каркас қабул 
қилинган бўлиб, уларнинг кўндаланг арматураси ø6 A-I деб 
белгиланади. Унда кўндаланг арматура кесимининг юзаси қуйидагига 
тенг бўлади: 
2
57
.
0
283
.
0
2
cм
A
sw



Кўринувчи ёриқларнинг очилиш шарти текширилади: 
0
1
1
3
.
0
h
b
R
Q
b
b
w








Ушбу формулада:
3
.
1
5
1
1




w
w



бу ерда, 
5
.
6
10
5
.
32
10
21
3
4





b
s
E
E

ва
00223
.
0
15
17
57
.
0





S
b
A
sw
w

Бундан, 
3
.
1
0724
.
1
00223
.
0
5
.
6
5
1
1






w

шарт бажарилади. 
Шундан кейин, 
802
.
0
9
.
0
22
01
.
0
1
1
1









B
b
b
R



бу ерда,
01
.
0


[1]
Топилган қийматлар юқоридаги формулага қўйилади. 
кН
Q
кН
Н
см
МПа
h
b
R
B
b
b
w
3
.
76
7
,
312
10
6
.
3126
6
.
3126
36
17
9
.
0
22
802
.
0
0724
.
1
3
.
0
3
.
0
2
2
0
1
1
























---

18 
Демак, шарт бажарилди ва кўринувчи ёриқлар очилиб кетмайди.
Кўндаланг 
куч 
таъсирига 
оғма 
ёриқ 
бўйича 
плитанинг 
мустаҳкамлигини таъминлаш учун ҳисоблаш қуйидаги шартга кўра 
бажарилади: 
sw
b
Q
Q
Q


Бетон билан қабул қилинувчи кўндаланг зўриқиш 
b
Q
қуйидагича 
аниқланади: 
c
h
b
R
Q
bt
n
f
b
b
2
0
2
)
1
(










бу ерда, 
2
2

b

[1]. 
5
.
0
)
(
75
.
0
0








h
b
h
b
b
f
f
f

cм
h
b
b
f
f
32
5
3
17
3









cм
b
f
32


га тенг деб қабул қилинади. 
5
.
0
092
.
0
36
17
5
)
17
32
(
75
.
0







f

Кўндаланг кучлар таъсирини ҳисобга олувчи коэффицент 
n

аниқланади: 
5
.
0
1
.
0
0





h
b
R
N
bt
n

Плитада бўйлама сиқувчи куч
N
сифатида ундаги олдиндан 
сиқилиш ҳосил қилувчи зўриқиш ҳисобланади. Унинг қиймати эса 
ҳали ҳисобланмаган, шунинг учун 
n

=0.5 га тенг деб қабул қилинади. 
Унда: 
5
.
1
592
.
1
5
.
0
092
.
0
1
1







n
f


Бироқ ,
5
.
1
1



n
f


деб қабул қилинади.
Элементнинг бир бирлик узунлигига тўғри келувчи хомутлардаги 
зўриқишлар қуйдагича ҳисобланади: 

---

19 
см
МПа
S
A
R
q
sw
sw
sw






65
.
6
15
57
.
0
175
Элементнинг бўйлама ўқи бўйича энг ҳавфли оғма кесими 
проекциясининг узунлиги 
с
ни
с
0
га, яъни ушбу ўқ бўйича ҳавфли 
оғма ёриқ проекциясининг узунлигига тенг деб қабул қилинади. Унда: 
см
q
h
b
R
c
sw
B
bt
n
f
b
112
65
.
6
9
.
0
36
17
4
.
1
5
.
1
2
)
1
(
2
2
0
2
0



















с
0
=112 см > 2h
0
=2
·
36=72 см бўлгани учун, унинг миқдори с
0
=72 cм 
га тенг деб қабул қилинади.
Юқоридаги формуладан 
b
Q
нинг қиймати топилади: 
кН
Q
кН
Н
см
МПа
c
h
b
R
Q
B
bt
n
f
b
b
3
.
76
67
,
115
10
7
,
1156
7
.
1156
72
9
.
0
36
17
4
.
1
5
.
1
2
)
1
(
2
2
2
0
2
0
2


























Шундай қилиб, ҳисоблашларга кўра кўндаланг арматура талаб 
қилинмайди ва бу кўндаланг арматурани конструктив талабларга кўра 
қабул қилиш лозим. 
Қабул қилинади: 2 ø6 A-I, S=15 см қадам билан. 
 
3.5.3. Плита токчасининг ҳисоби 
Плитанинг токчаси бир қаторли кўп оралиқли қовурғалар 
ораёпмасида жойлашган плита сифатида кўриб чиқилади.
Плитанинг 
токчаси 
Вр-I 
синфли 
симдан 
тайёрланган 
пайвандланган сим тўр билан арматураланади. Бунда, С1-симтўр 
плита оралиғига, С2-симтўр таянчларга жойлаштирилади. Бунда, 
l
1
=1.25 м, l
2
=1.30 м –қирралар бўйича олинган оралиқлар
. 
Уларнинг нисбати:
04
.
1
25
.
1
30
.
1
1
2


l
l
Плитанинг 
токчасига таъсир этувчи юклар 2-жадвалда 
келтирилган. 

---

20 
2-жадвал 
Плитанинг токчасига таъсир этувчи юкларни аниқлаш
 
Юкларнинг тури 
Меъёрий 
юк, 
м
кН
Юк бўйича 
ишончлилик 
коэффициенти 
Ҳисобий юк, 
м
кН
Доимий юклар: 
-пол ва 
пардеворлар
оғирлигидан 
0.95 
1.1 
1.045 
-токча 
оғирлигидан 
1.25 
1.1 
1.375 
Жами: 
2.2 
- 
2.42 
Вақтинчалик 
юклар: 
-узоқ муддатли 
-қисқа муддатли 
10.5 
2.8 
1.05 
1.2 
11.025 
3.36 
Жами: 
13.3 
- 
14.385 
Ҳаммаси: 
15.5 
- 
16.805 
Токча кесимининг ишчи баландлиги h
0
=5-1.5=3.5 см. Ички кучлар 
жуфтининг елкаси z
f
=0.95h
0
=3.32 см.
1
s
A

ва 
2
s
A

- 
l
1 
ва l
2
 
йўналишлардаги токчанинг 1 м
 
энига тўғри 
келувчи арматуранинг кўндаланг кесим юзаси. 
[7] асосан
04
.
1
1
2

l
l
бўлганда
9
.
0
1
2



s
s
A
A
тенг деб қабул 
қилинади. 
Арматура стерженларининг диаметри: 
- бўйлама йўналишда d
1
=4 мм; 
- кўндаланг йўналишда d
2
=3 мм. 
Таянч ва оралиқ моментларининг қийматлари аниқланади
(9-расм). 

---

21 
9-расм. Плита токчасининг ҳисобий схемаси. 
1
1
1
1
118
.
12
0332
.
0
365
s
s
s
s
s
I
I
A
A
z
R
A
M
M
M














1
1
2
2
20
.
11
9
.
0
0332
.
0
375
s
s
s
s
s
II
II
A
A
z
R
A
M
M
M















Тиргак таъсирини эътиборга олиш учун моментлар қиймати 20% 
га камайтирилади. Талаб қилинган арматура кесимининг юзаси 
қуйидаги шартдан фойдаланиб топилади: 




,
)]
2
.
11
2
.
11
2
.
11
2
(
25
.
1
)
118
.
12
118
.
12
118
.
12
2
(
3
.
1
[
25
.
1
3
.
1
3
12
25
.
1
016805
.
0
8
.
0
)
2
(
2
2
)
3
(
12
1
2
2
1
1
1
2
2
1
s
II
II
I
I
A
M
M
M
l
M
M
M
l
l
l
l
p



























Бундан келиб чиқиб: 
2
2
1
2
2
2
1
35
,
0
389
,
0
9
,
0
9
,
0
;
389
,
0
0000389
.
0
см
A
A
A
см
м
A
s
s
s
s











Плита токчасининг 1 м га тенг бўлган энидалиги топилади. 
Қуйидаги арматура симлари қабул қилинади: 
- бўйлама йўналишда 5 ø4 Вр-I (қадами 200 мм), 
1
s
A

=0.63 см
2
>0.389 см
2
; 

---

22 
- кўндаланг йўналишда 6 ø3 Вр-I (қадами 150 мм),
2
s
A

=0.42 см
2
>0.35 см
2 
3.5.4. Кўндаланг қовурғаларни ҳисоблаш 
Кўндаланг қовурғанинг ҳисобий схемаси 10-расмда келтирилган. 
Кўндаланг қовурғанинг ҳисобий оралиғи ушбу қовурғалар ўқлари 
орасидаги масофага тенг бўлади, яъни 
l=
1.36
 
м. Қовурғанинг 
баландлиги 200 мм, кўндаланг қовурғалар орасидаги масофа 
l=
1.35 м.
10-расм. Кўндаланг қовурғанинг ҳисобий схемаси. 
Қовурғага таъсир қилувчи ҳисобий юклар: 
01
g
токчасидан, юк майдони миқёсида йиғилган 
м
кН
g
/
31
.
0
1
.
1
25
1
)
05
.
0
2
.
0
)(
10
.
0
05
.
0
(
5
.
0
01







Қовурғанинг оғирлигидан:
м
кН
q
/
7
.
22
805
.
16
35
.
1
1



Қовурғага тушувчи умумий юк: 
м
кН
q
g
q
d
/
01
.
23
7
.
22
31
.
0
1





Оралиқнинг ўртасидаги эгувчи момент миқдори: 
м
кН
ql
ql
M
a








19
.
3
6
75
.
0
7
.
22
8
36
.
1
01
.
23
6
8
2
2
2
2
q
1
=
2
2
,7
к
H/
м
q
=
2
3
,0
1
к
H/
м

---

23 
Таянчлардаги кўндаланг кучнинг миқдори: 
кН
a
q
l
q
Q
28
.
7
)
75
.
0
7
.
22
36
.
1
01
.
23
(
5
.
0
)
(
5
.
0
1











Қовурғанинг кўндаланг кесим шакли 11-расмда келтирилган. 
Қовурға битта пайвандланган ясси каркас билан арматураланади. Бу 
каркасдаги: 
- бўйлама арматура – A-III синфли пўлатдан, 
- кўндаланг арматура эса – A-I синфли пўлатдан иборат. 
11-расм. Қовурғанинг кўндаланг кесими шакли. 
Кўндаланг қовурғани арматуралаш. 
5


f
h
см > 0.1h=0.1
·
20=2 см бўлганда, токчанинг қовурғага 
нисбатан ҳар иккала томонга чиқиб туриши 1/6·l=1/6·1.36=0.23
 
м дан 
ва 6
f
h

=6
·
0.05=0.3 м дан катта бўлмаслиги лозим. 
Қовурғанинг эни: b=(5+10)/2=7.5 см. 
Юқоридаги токчасининг эни:
cм
b
b
b
св
f
5
.
53
23
2
5
.
7
2







Қовурға кесимининг эквивалент ҳисобий схемаси 12-расмда 
келтирилган. 

---

24 
12-расм. Кўндаланг қовурғанинг эквивалент ҳисобий схемаси. 
Бетоннинг ҳимоялаш қатлами a=2,5 см. Унда h
0
=h-a= 20-2.5=17.5 
см га тенг бўлади.
Мустаҳкамлик шарти бўйича: 
м
кН
М
м
кН
cм
МПа
h
h
h
b
R
f
f
f
B
b






















19
,
3
4
,
79
10
94
.
7
100
)
2
5
5
.
17
(
5
5
.
53
9
.
0
22
)
2
(
3
6
0
2

Демак, нейтрал ўқ таврнинг токчасидан ўтади. 
Энди, кўндаланг қовурғадаги арматуранинг кўндаланг кесими 
майдони аниқланади:
Бетоннинг 
сиқилган зонасининг характеристикаси илгари 
аниқланган w = 0.69 га тенг. 
Юқорида келтирилган формула бўйича ξ
R
ҳисобланади. 
542
.
0
)
1
.
1
69
.
0
1
(
500
365
1
69
.
0




R

А
0
қиймати аниқланади: 
00983
.
0
10
5
.
17
5
.
53
9
.
0
22
10
19
.
3
2
2
5
0







A
[1] бўйича 
00983
.
0
0

A
бўлганда ξ ва ν қиймати топилади. 
00988
,
0
2
1
1
0




А

As 

---

25 
.
995
,
0
5
,
0
1






Юқорида келтирилган формулага асосан А
s
қиймати ҳисобланади. 
2
2
5
502
.
0
10
5
.
17
995
.
0
365
10
19
.
3
см
A
s






Сортамент бўйича 1 ø8 A-III, A
s
=0.503 см
2
Ҳисобий кўндаланг арматурани ўрнатиш зарурияти текширилади.
Дастлаб конструктив талабларга асосан қуйидагилар қабул 
қилинади:
1 ø6 A-II, унинг қадами: S=h/2=200/2=100 мм ва А
sw
=0.283 см
2
cм
h
b
f
f
5
.
22
5
3
5
.
7
3
1









Юқорида келтирилган формулага асосан φ
f
қийматини аниқлаш: 
5
.
0
43
,
0
5
,
17
5
,
7
5
)
5
,
7
5
,
22
(
75
,
0







f

0

n

, чунки бўйлама куч мавжуд эмас. 
Хомутлардаги зўриқишларни элементнинг бир бирлик узунлиги 
учун ҳисобланади. 
см
•
МПа
95
.
4
10
29
.
0
175




sw
q
Юқорида келтирилган формуладан с
0
топилади: 















95
.
4
9
.
0
5
.
17
5
.
7
4
.
1
43
.
1
2
)
1
(
2
2
0
2
0
sw
B
bt
n
f
b
q
h
b
R
c




cì
h
35
2
41
0




.
с
0
=35 cм га тенг
Бетон томонидан қабул қилувчи зўриқиш 
Q
b
ни топиш: 
МПа
Q
b
5
.
236
35
9
.
0
5
.
17
5
.
7
2
.
1
)
43
.
0
1
(
2
2








∙см
2
= 
=23.65 кН > 
Q
=7,28 кН 
Демак, ҳисобларга асосан кўндаланг арматура талаб қилинмайди, 
шунинг учун у конструктив талаблар асосида қабул қилинади. 

---

26