Ishlatish joylari keltirilgan

Tashqi yuk ta’siridan to‘sinning bo‘ylama o‘qiga normal bo‘lgan cho‘ziladigan kesimlarda yoriqlarning paydo bo‘lishini tekshirish.

Kesim pastki tolalariga nisbatan qarshilik momenti – W = 8423805,3

mm³.
Tokchasi siqilgan zonada joylashgan tavr kesimlar uchun:
W_pl = 1,75W = 1,75 8423805,3 = 14741659 mm³.
YOriqlar paydo bo‘lishda kesim qabul qiladigan eguvchi moment:
M_crc = R_bt,serW_pt = 1,4  14741659 = 20638322 Nmm.
M_l,_ser = 79720000 Nmm > M_crc = 20638322 Nmm bo‘lganligi uchun kesim

pastki zonasida yoriqlarning davomli ochilishi sodir bo‘ladi.

To‘sin bo‘ylama o‘qiga normal bo‘lgan yoriqlarning ochilishini

tekshirish
Quyidagilarni hisoblaymi:
Armaturalanish koeffitsienti –  = A_s/(bh₀) = 628/ /(100 540) = 0,0116, bu erda A_s = 628 mm² –  20 A–III armaturaning kesim yuzasi.
Keltirish koeffitsienti– armatura va beton elstiklik modullarining nisbati::  = E_s/E_b = = 200000/24 500 = 8,16.
V20 sinfli beton qarshiligining me’yoriy qiymati – R_b,ser = 15 MPa.
[17] adabiyotning (162) formulasidan:

_{ =} ^Mser
bh²R
_ 91690000
100  540² 15


 0,209;

0 b,ser

_l =
^Mlser
bh²R
_ 79720000
100  540² 15
 0,182.

0 b,ser

[17] adabiyotning (164) formulasidan:

f
b^'
 =
 bh^'  ^

f
2
^s _ 200
100112,5  0 _

'
0,208.

f
bh₀


A
100  540

[17] adabiyotning (163) formulasidan:

 _h^' 
 ^112,5 

^{ = f 1 f   0,208}^1
 ^{ 0,186.}




^ 2  h₀ ^


_ 2  540 _

[17] adabiyotning (161) formulasidan:

  ¹
_{ } 1 5(  )
10
_ 1,5   _f
11,5 ^es,tot  5
h_0
 1
_{1,8 } 1 5(0,209  0,186)
10  0,0116  8,16

 0  0,257;

  ¹ 
^l _{ } 1  5(  )
1,5   _f
^es,tot
 ¹  0  0,209.
_{1,8 } 1  5(0,182  0,186)

10
11,5  5
h₀

10  0,0116  8,16

[17] adabiyotning (166) formulasidan:

_{ h}'
_ f _


f
 ² _
^{ 112,5} 0,208  0,257^{2 }

 ^h  ^{ 540 }

z  h_{0 }1 ⁰_{  }  540_1
_{  }  476
mm;

_ 2  _f   _
 _
 _h^' 
_ 2 0,208  0,257 _
 

_ f _
 ² _
^{ 112,5} 0,208  0,209^{2 }

f
 ^h  ^{ 540 }

z_l  h_{0 }1 ⁰_{  }  540_1
_{  }  483,5
mm.

_ 2  _f   _
 _
 2 0,208  0,209 _
 

[17] adabiyotning (147) formulasidan:

s
  ^Mser  ^91690000  307 MPa;
A_s Z 628 476

^ls
_ ^Ml,ser _
A Z
79720000


628 483,5

 262 MPa.

s l
Hamma yuklardan yoriqlarning dastlabki ochilishi[17] adabiyotning
(144) formulasidan:

а
1
crc
= _s–20(3_>5—100 )
/E_s = 307 20(3,5—1,16) 0,195 mm.
/200 000 =

Xudi shunday, yuklarning qisqa vaqt ta’siridan:

а
2
crc
= _ls20(3_,5—100 )
/E_s = 262(3,5—1,16)
mm.
/200 000 = 0,166

Davomli yuklardan yoriqlarning uzoq vaqt ochilishi

crc
^asrs,l ^{= }l ^{ a 2}
= 1,426 0,1660,24 mm  a_cgs,2 = 0,3 mm.

Bu erda _l = 1,6–15 = 1,6–15 0,0116
= 1,426 – yuklarning davomli

ta’simrini e’tiborga oladigan koeffitsient.
YOriqlarning qisqa vaqt davolmida ochilish:

crc
a_srs = a¹

– а

2
crc
+ a_srs,l = 0,195 – 0,166 + 0,24  0,27 mm < a_srs,1 = 0,4 mm.

To‘sin bo‘ylama o‘qiga qiya bo‘lgan yoriqlarning ochilishini

tekshirish
Me’yoriy yuklardan tayanch kesimidagi kesuvchi kuch:
Q_ser = 0,5g_balka,1l₀ + R_ser = 0,5 1,88 5,8 + 2 25,2 = 55,85 kN To‘sin kesimidagi normal kuchlanishlar _x = 0.
Og‘irlik markazidan yuqorida joylashgan kesim yuzasi qismining neytral o‘qqa nisbatan statik moment:

S = b^' h^' (h  0,5h^'  y)  b(h  h^'
 y)² / 2  200112,5590  0,5112,5  314

f f f f
100590 112,5  314² / 2  4944375 1336612  6280987 mm³.
Urinma kuchlanish miqdori:
 = Q_serS/(Ib) = 55850 6280987/( 2645074862,24  100) = 1,32 MPa.
Tayanch reaksiyasiga yaqin joydagi maksimal siquvchi kuchlanishni quyidagi taqribiy formuladan aniqlaymiz:
_y = Q_ser/(bh_Q) = 55850/(100 540) = 1,03 MPa.
Betondagi bosh siquvchi kuchlanishlar

  
0 1,03

  ^{x y}    
^mc 2 2
= 0,515 1,605  2,12 MPa.
Betondagi bosh cho‘zuvchi kuchlanishlar

^mt
= 0,515 1,605  1,09 MPa < R_bt,_ser = 1,4 MPa.

Murakkab kuchlanish holatida betonning ishlash sharoiti koeffitsienti (og‘ir betona uchun R_b,ser = 15 MPa,  = 0,01 i V = 20)

_{b4 =} 1 -
^mc^{/ R}bt,ser _
1 - 2,12/ 15
^{ 0,858  2,1455} >1.

0,2
 
0,2 
0,01 20
0,4

Koeffitsient _b4 = 1 qilamiz.
_mt = 1,09 MPa < R_bt,ser = 1,4 MPa bo‘lganligi uchun to‘sin bo‘ylama o‘qiga qiya bo‘lgan yoriqlar paydo bo‘lmaydi.
To‘sin salqiligini tekshirish. CHo‘zilgan zonasida yoriqlar paydo bo‘lgan to‘sin o‘qining egriligini hisoblash. To‘sin uzunligining ishchi balandligiga nisbati l₀/h = 5870/590 = 9,95  10 bo‘lganda [17] adabiyotning 4.32 bandiga muvofiq to‘sinning faqat egilishidan hosil bo‘lgan salqiligini hisoblaymiz. Bunda kesuvchi kuchning salqilikka ta’siri e’tiborga olinmaydi. [15] adabiyotning 4–jadvaliga muvofiq uzunligi 6,0 m bo‘lgan to‘sin uchun f = l₀/250 = 5870/ /200 = 29,35 mm. Salqilik faqat estetik–ruhiy talablar bo‘yicha chegaralganligi sababli hisob ham faqat doimiy va muvaqqat davomli yuklar ta’siribo‘yicha bajariladi. Bunda yuk bo‘yicha ishnochlilik koeffitsienti γ_f = 1 qabul qilinadi.
Oldingi hisoblardan quyidagilar ma’lum: M_i,ser = 79720000 Nmm; _l
= 0,209; _f = 0,208; Z_l = 483,5 mm; W_pl. = 14741659 mm³; A_s = =628 mm²; E_s = 200 000 MPa; E_b = 24500MPa.
[17] adabiyotning 4.27 bandiga muvofiq siqilgan beton chetki tolalaridagi deformatsiyalarning yoriqlar orasida notekis tarqalishini e’tiborga oladigan koeffitsient _b = 0,9 qabul qilinadi.
[17] adabiyotning 35–jadvaliga muvofiq yuklarning davomli ta’xsirini e’tiborga oladigan koeffitsient _ls = 0,8 qilinadi.
17] adabiyotning (168) formulasidan:
_m = R_bt,serW_pi/(M_i,_ser–M_2p) = 1,414741659/(79340000 – 0) =

= 20638322,6/79340000 = 0,26 < 1.
[17] adabiyotning (167) formulasidan yoriqlar orasidagi cho‘zilgan betonning ishlashini e’tiborga oladigan koeffitsientni hisoblaymiz (bunda e_s,tot/h₀ = 0):
_s = 1,25 – 0,8 0,26 = 1,042  1.
_s = 1,042 > 1,0 bo‘lganligi uchun _s = 1,0 qabul qilinadi.
17] adabiyotning (160) formulasidan to‘sin o‘qi egriligini hisoblaymiz (siqilgan betonning elasti–plastik holatini ifodalovchi  koeffitsientni atrof muhit havosining namligi 40 % dan 75% gacha o‘zgaradi deb,  = 0,15 qabul qilingan):

 ¹  _
79720000 
1,0 _
0,9  _

^ r ^ 540  483,5 ^ 200000 628 0,208  0,209100  540  24500  0,15^
  _{ }
= 305,33(0,08 + 0,1086)10^–7 = 57,58 10^–71/mm.

To‘sin salqiligi: f = ⁵  ¹  l²  ⁵  57,5810^7  5800² 

20,2 mm < 29,35

48 r ⁰ 48
mm.

4.