Ishlatish joylari keltirilgan

h₀₁ 
p_f (a  h_c  2h₀ ) / 2 _
 ^9545.0  14,8 cm, 643,4

Birinchi zinaning balandligi h₁ =h₀₁ +_b =14.8+4,0=18,8 sm.
Konstruktiv talablar bo‘yicha birinchi zinanining poydevor asosi chetidagi balandligini h₁ =250 mm qabul qilamiz.Birinchi zinaning poydevor ustun osti kesimidagi balandligini 400 mm qabul qilamiz.
Birinchi zinaning mustahkamligini qiya kesim bo‘yicha tekshiramiz.

Poydevorning 1 m eniga ta’sir i qiladigan kesuvchi kuch

Q  0,5(a_f  h_c  2 h₀ ) p_f
 0,5(2,7  0,35  2 0,36)230 187,45 kN.

s=2h₀ =2x36=72 sm qabul qilib beton kesim qabul qila oladigan minimal kesuvchi kuch qiymatini aniqlaymiz:

Q_b 
_b2 (1  _f

• 
  _n )_b2 R_btbh²
  



0
c

_ 2(1 0  0)0,9  0,9(100)100  36² _
72
291600N
 291,6 kH.

Bu formulada: _b2=2 – og‘ir beton xilini e’tiborga oladigan koeffitsien; _f – plita yaxlit bo‘lgani uchun; _n– bo‘ylama kuch bo‘lmaganligi uchun.
Q 187,45 kN  Q_b  291,6 kN bo‘lganligi uchun poydevor plitasining
qiya kesim bo‘yicha mustahkamligi ta’minlangan.
Poydevorning mustahkamligini bosilishga quyidagi
F  R_bt h₀ U_m
formuladan tekshiramiz, bu erda
F  N₁  A_of  p_f  1679,68  3,5 230  874,68 kN;

^A0 f
 h_c
^{ 2h 2  35  2  762 } 34969 sm²  3,5 m².

0
YUqorida keltirilgan shartni tekshiramiz

F  874,68 kN 1,0 0,9 0,9(10³)  0,76 4,44  273,3 kN,
bu erda =1 – beton og‘ir bo‘lganligi uchun;
U_m  2(h_c  b_c  2h₀ )  2(0,35  0,35  2  0,76)  4,44 m.
SHart bajarilayapti. Poydevorda bosilish ro‘y bermaydi.
Poydevor plitasini armaturalash uchun poydevorning ustun osti qismi chetidan o‘tgan A–A kesimda eguvchi momentni hisoblaymiz (12 rasm):

M_A  p_f
^l b 230



2
2
0,9²
2
2,7
 251,5
kNm.

Poydevor plitasini armaturalash uchun ustun chetidan o‘tgan B–B kesimda eguvchi momentni hisoblaymiz (8.4-rasm):

M_B  p_f
l2
b  230
2
1,175²
2
2,7  428,68 kNm.

Poydevor plitasini armaturalash uchun talab qilinadigan armatura kesim yuzalari:
A–A kesim bo‘yicha:

A_s 
M R 0,9h
_ 251,510⁴
365(10)  0,9  36


 21,27
sm².

s 0

B–B kesim bo‘yicha:

M
428,68 10⁴ ₂

^{As } R 0,9h
  17,17
365(10)  0,9  76
sm .

s 0
Poydevor plitasini bir yo‘nalishda armaturalash uchun A–A kesim bo‘ycha hisoblangan armatura kesim yuzasini qabul qilamiz. Armaturali to‘r katagi o‘lchamlarini 150x150 mm qabul qilamiz. U vaqtda to‘rdagi sterjenlar soni n = a_f/15 +1= 2700/150 + 1 = 19. Bita armatura sterje- nining yuzasi A_s(1) =A_s /n= 21,27/19=1,12 sm² . Armatura uchun sortamentdan A_s(1) =1,12 sm² yuzaga mos bo‘lgan sterjen diametri 12 mm, A_s
=1,13 sm² >1,12 sm².
Poydevor plitasining armaturalanish foizi

_s 
A_s bh₀
 ^1,1319 100  0,17%.
270  36

Poydevor plitasini armaturalanish foizi me’yor talablariga javob beradi, ya’ni _s  0,17%  0,1%.
Poydevor uyasi devorlari armaturalar bilan konstruktiv talabdan armaturalanadi. Yig‘ma poydevorni ko‘tarish va montaj qilish uchun poydevorya uyasi devorlariga halqalar qo‘iladi. Halqalar uchun sinfi A240(A–I) va A300(A–II) bo‘lgan armaturalar ishlatiladi. Halqalarning kesim yuzasi quyidagi formuladan aniqlanadi:

A 
K_d G_f

R
xalka ^.
s

Bitta halqaning kesim yuzasi (odatda n =4).
^Axalka

1. 
    ^Axalka , n – halqalar soni
   

n

4. Tom konstruksiyalarini loyihalash

1. 
   Umumiy ma’umotlar
   

Tipik temirbeton plitalar uchun quyidagi o‘lchamlar qabul qilingan: 1,56, 36, 1,512 i 312 m.

Eni 1,5 m bo‘lgan plitalar qo‘shimcha ravishda tomlarning qor uyumlar hosil bo‘ladgan zonalarida (tom balandligi o‘zgaradigan fonarlar yonlarida) ishlatiladi. CHunki bunday plitalarni tayyorlash uchun sarf qilinadigan armatura va betona va montaj qilishda sarf qilinadigan mehnat eni 3,0 m bo‘lgan plitalarga nisbatan yuqori hisob- lanadi.
Plitalar yopma, qor, ventilyasiya va boshqa jihozlar og‘irligidan hosil bo‘ladigan yuklarni qabul qilib tomning yuk ko‘taradigan konstruksiyalariga yoki devorga uzatadi. Bundan tashqari plitalar kran harakati, shamol bosimi va boshqa gorizontal va vertikal ta’sirlarga bino sinchining fazoviy ishlashini ta’minlashda gorizontal bog‘lovchi rolini ham o‘taydi.
Plitalar stropila konstruksiyalar yuqori siqilagan tasmalarining tom tekisligida ustivorligini ta’minlaydi va shamol bosimidan hosil bo‘ladigan bino chetiga ta’sir qiladigan yuklarni bo‘ylama ustunlar qatoriga uzatadi.
Plitalarda suv voronkalarini joylashtirish va ventilyasiya shaxtalarini o‘tkazish uchun teshiklar hosil qilish mumkin.

Plitalar bo‘ylama qovurg‘alarining tayanish loyihaviy uzunligi (tayyorlash va montaj qilishda ruxsat etiladigan cheklanishlar e’tiborga olinmaganda) 8.1 jadvalda keltirilgan miqdorlardan kam bo‘lmasligi shart.

4. 
   –jadval. YUk ko‘taradigan konstruksiyalarga plita tayanish loyihaviy uzunligining minimal qiymatlari (mm)
   

№	YUk ko‘taradigan konstruksiyalar turi	Plitaning uzunligi
		6 m	12 m
1	Po‘lat fermalar*^) i to‘sinlar	65	90
2	Temirbeton fermalar i to‘sinlar	75	90
3	G‘ishtin, blokli i tosh devorlar	120	150
*^)Seysmik tumanlarda po‘lat fermalar qo‘llanilgan yig‘ma temirbeton plitali tomlar faqat hisobiy seysmiklik 7 ball bo‘lganda ruxsat etiladi (p. 3.10.6 [1]).