Ishlatish joylari keltirilgan

13.3 . Ustun ostidagi markaziy yuklangan poydevorni hisoblash

13.2 paragrafda keltirilgan ma’lumotlar bo‘yicha ko‘p qavatli bino o‘rta ustuni ostidagi yig‘ma poydevorni hisoblash va loyihalash talab etiladi. Yig‘ma poydevorni tayyorlash uchun sinfi V20 bo‘lgan og‘ir beton ishlatiladi. Poydevorning tagiga joylashtiriladigan to‘r uchun sinfi

A400 (A–III) bo‘lgan armatura ishlatiladi. Konstruktiv armatura sifatida A240 (A–I) sinfli armatura, montaj armatura sifatida A300(A–II) sinfli armatura ishlatiladi. Poydevor ostidagi grunt ko‘moq grunt bo‘lib, zichlashtirilgan (_d=1,6 t/m³). [18] adabiyotning 3 ilovasi 4–jadvalida o‘ta cho‘kuvchan qumoq gruntlar uchun shartli hisobiy qarshiliklar R₀ =250 kPa. Poydevorning joylashish chuqurligi h=1,4 m. Poydevor va uning zinalaridagi grunt o‘rtacha zichligi _m = 20 kN/m³.
[11] adabiyotning 12–jadvalida V20 sinfli beton uchun: R_b=11,5 MPa; R_bt=0,9 MPa; _b2 = =0,9 kN/m³. [11] adabiyotning 21–jadvalida A300 sinfli armatura uchun R_s=280 MPa (>10 mm); A240 sinfli armatura uchun R_s=225 MPa.
8.2 paragrafda keltirilgan misoldan birichi qavat ustuni uchun zo‘riqish N₁=1768,08∙0,95=1679,68 kN, bu erda _n =0,95– binoning tayinlanishi bo‘yicha ishonch koeffitsienti (bino II sinfga mansub); 1768,08 kN – birinchi qavat ustuniga ta’sir qiladigan yuk (8.3-jadvaldan olinadi). Ustun ko‘ndalang kesimi o‘lchamlari b_ch_c =35x35 sm.
_f =1 bo‘lganda poydevorga ta’sir qiladiga hisobiy yukni aniqlaymiz
N_f = N₁/_fm =1679,68/1,15=1460,6 kH,
bu erda, _fm – yuk bo‘yicha ishonch koeffitsientining o‘rtacha qiymati.
Poydevor asosining talab qilinadigan yuzasi

A_f 
N _f


R₀  _mh
_ 1460,6
250  20 1,4


 6,58

m².

Poydevor asosining kvadrat shaklida qabul qilib, uning tomoni o‘lchamini aniqlaymiz
^a_f ^{   2,56} m.

Poydevor o‘lchamini 300 mm kara etib 2,72,7 m qabul qilamiz.

Poydevor asosining yuzasi u vaqtda
A_f  7,29 m²_.

Quyidagi taqribiy formuladan poydevor balandligining minimal qiymatini aniqlaymiz

_{h  } h_c  b_{c } 1
_{ } 0,35  0,35 _
 0,46

0 min _{4 2 4}
m,
bu erda p_f=N₁/A_f=1679,68/7,29=230 kPa – poydevor ostida hisobiy yuklarda hosil bo‘ladigan kuchlanish.
Poydevorning to‘liq balandligi h_f=h₀ +_b =0,46+0,04=0,5 m, _b=40 mm– beton himoya qatlami.
Ustunni mahkamlash shartidan poydevorning balandligi
h _f= 1,5b_c + 25=1,535 + 25 = 77,8 sm 78 sm.
Konstruktiv talablar bo‘yicha poydevorning balandligi quyidagi qiymatdan kam olinmaydi: h_f  h_gf + 20 = 53 + 20 = 73 sm. Bu erda: h_gf=30d₁+ = 3016+50 = 530 mm =53 sm; d₁=16 mm – birinchi qavat ustuni bo‘ylama armaturasi;50 mm – ustun tagi bilan poydevor uyasi tagi orasida qoldiriladigan masofa.
Poydevorning balandligini h_f=80 sm qabul qilamiz (8.4– rasm).

8.4– rasm.Markaziy yuklangan yig‘ma poydevorni hisoblashga doir
Birinchi zinaning ishchi balandligini quyilagi formuladan aniqlaymiz: