Ishlatish joylari keltirilgan

bp,2
^Ared
^Ired
b,d
117478,3
11015332012,6

= 2,05 + 3,35– 1,2 = 4,22 MPa.
Quyidagi nisbat _bp,2/R_bp = 4,22/12,5 = 0,3376 < 0,75 bo‘lganligi uchun
_bp,2/R_bp =0,3376 qabul qilinadi.
Beton sirpanuvchanligidan armaturadagi kuchlanishning kamayishi:
₉ = 150 0,85 _bp,2/R _bp = 150 0,85 0,3376 = 43 MPa.
Beton kirishishidan armaturadagi kuchlanishning kamayishi ([17] adabiyotning 4– jadvali 8 bandiga qarang):
₈ = 35 MPa.
Armaturadagi kuchlanishlar kamayishining ikkinchi guruhi:
_loss,2 = ₈ + ₉ = 35 + 43 = 78,0 MPa.
Armaturadagi kuchlanishlar kamayishining to‘liq qiymati:
_loss = _loss,1 + _loss,2 = 176,1 + 78,0 = 254,1 MPa.
Betonni qisuvchi kuch
R₂ = 509 (650 – 254,1)  201513 N.
To‘sin mustahkamligini uning bo‘ylama o‘qiga qiya bo‘lgan kesimlar bo‘yicha ko‘ndalang kuch ta’siriga hisoblashda qisuvchi zo‘riqishning ta’sirini hisobga oladigan koeffitsient [17] adabiyotda keltirilgan (78) formula bo‘yicha aniqlanadi:

_n = 0,1
N
^b2^Rbt^bh0
 0,1
201513


0,9 1,05 80  840
 0,317<0,5.

f

f
Eni b^' = 220 mm bo‘lgan to‘sin kesimi siqilgan tokchasining to‘sin qiya kesimi mustahkamligiga ta’sirini hisobga oladigan koeffitsient:

_f =

0,75
b^'

• 
  bh^'
  

f
bh₀


 0,75
^{220  80130} 0,203<0,5.
80  840

Koeffitsientlar yig‘indisi (1 + _n + _f) = (1 + 0,317 + 0,203) = 1,52 
1,5 bo‘lganligi uchun (1 + _n + _f) = 1,5 qabul qilinadi.
To‘sin tayanch kesimidagi eng katta kesuvchi kuch Q_max = 114,7 kN.
s = 2h₀ bo‘lgandagi og‘ir betondan tayyorlangan to‘sin kesimi qabul qila oladigan ko‘ndalang kuchning minimal miqdori ([17] adabiyotning
(76) formulasi bo‘yicha) :

_b2 1   _f
 _n R_btbh² _{ }

^Qmin ^
_c  0,5_b2
1   _f
 _n
^Rbt
bh₀ 

0
 0,5  2,0 1,5  0,9 1,05  80  840  95256 N  114000 N.
Ko‘ndalang armatura hisob bo‘yicha talab etilmaydi.
Konstruktiv mulohazalar asosida (5.27 [17] adabiyotning 5.27 bandiga qarang) ko‘ndalang sterjenlar orasidagi minimal masofa quyidagicha tayinlanadi: to‘sin uzunligining ¼ qismiga teng bo‘lgan tayanch zonalarda s h/2 = 890/3 = 296 mm, lekin 500 mm dan katta qabul qilinmaydi; to‘sinning ½ qismiga teng bo‘lgan o‘rta zonasida s = 3h/4 = 3 890/4 = 667 mm, lekin 500 mm dan katta qabul qilinmaydi.
To‘sinning tayanch zonalarida s = 250 mm, o‘rta zonasida esa, s = 300 mm qabul qilamiz.
Ko‘ndalang armatura sifatida sinfi A240(A–I) diametri 8 mm bo‘lgan sterjenlar qabul qilamiz: R_sw = 175 MPa va A_sw = 50,3 mm².
quyidagini aniqlaymiz:
^{q  Rsw Asw  175 50,3  35,31} N/mm.

sw _s
250

[17] adabiyotda keltirilgan (83) shartni tekshiramiz:

_{q  35,31N / mm } ^_b3 ^{(1 }_n ^{ } _f ^)R_bt^b _ 0,6 1,5 0,9 1,0580 _{ 34,02}
N/mm.

^sw 2 2

SHart bajarilayapti.
q_sw  35,31 N/mm qabul qilamiz.

[17] adabiyotning (80) formulasidan quyidagini aniqlaymiz:

c₀  
 2129
mm.

Quyidagi shartni tekshiramiz: h₀ = 840 mm  c₀
1680 mm .
= 2129 mm  2 h₀ =

SHart bajarilmayapti. SHuning uchun c₀
qilamiz.
= 2 h₀ = 1680 mm qabul

[17] adabiyotning (76) formulasidan quyidagini aniqlaymiz:

Q_b 
_b2 (1  _n   _f )R_btbh²

0
c_0
 2 1,5  0,9 1,05  80  840²
1680
 95256 N = 95,256 kN.

[17] adabiyotning (82) formulasidan quyidagini aniqlaymiz:

Q_sw =
q_swc₀  35,311680  59320
N = 59,32 kN.

Quyidagi shartni tekshiramiz:

Q_max = 114,7 kN  Q_b
+ Q_sw = 95,256 + 59,32 = 154,576 kN.

Qabul qilingan ko‘ndalang armatura bo‘yicha to‘sinning qiya kesim bo‘yicha mustahkamligi ta’minlangan.

6. 
   To‘sinni chegaraviy holatlarning ikkinchi guruhi bo‘yicha tekshirish. A800 (At–V) sinfli armatura bilan jihozlangan va yopiq xonada ekspluatatsiya qilinadigan to‘sinning yoriqbardoshligiga III toifa talabi qo‘yiladi va [17] adabiyotning 2– jadvaliga binoan yoriqlarning ochilishi ruxsat etiladi: qisqa vaqt ochiladigan yoriqlarning kengligi a_src,1 = 0,3 mm dan, davomli ochiladigan yoriqlarning kengligi esa a_sgs,2 = 0,2 mm dan oshmasligi shart.
   

Tayyorlash jarayonida qisuvchi zo‘riqishlar ta’siridan to‘sin bo‘ylama o‘qiga normal bo‘lgan cho‘ziladigan zonalarda yoriqlar paydo bo‘lishini tekshirish
Me’yoriy yuklardan hisobiy zo‘riqishlar:
a) ekspluatatsiya qilish bosqichida – M_ser = 188220000 Nmm; M_l,ser = 163830000 Nmm;
b) tayyorlash bosqichida – to‘sin xususiy og‘irligidan – M_d,ser = 28770000 Nmm.
Kesim yuqori tolalari qarshilik momenti:

Koeffitsient

W ^' 
I


h  y
_ 11015332012,6 _{ 23303008 sm3.}
890  417,3

R

bp
  1,6  ^bp,2  1,6  ^4,22  1,26 >1 bo‘lganligi uchun  = 1 qabul
^b 12,5 ^b
qilinadi.
Keltirilgan kesim yuzasi og‘irlik markazidan cho‘zilgan zonadan eng uzoq joylashgan yadro nuqtasigacha bo‘lgan masofani hisoblaymiz:

 
_W '
r'
^Ared
 1,0
_ 23303008 _
117478,3
198,36
mm.

Tokchasi cho‘zilgan zonada joylashgan qo‘shtavr kesim uchun betonning plastik deformatsiyalanishini e’tiborga olib kesim qarshilik momentini aniqlaymiz ([22] adabiyotning VI ilovasiga qarang):
W_pi = γ^' W^' = 1,7523303008 = 40780264 mm³.
Sinfi V12,5 (R_bp = 12,5 MPa) bo‘lgan betonning cho‘zilishdagi qarshiligi [1] adabiyotning 11 jadvalidan R_bt,ser = 0,66 MPa.
YOriqlar paydo bo‘lish holatida kesim qabul qiladigan eguvchi moment
M'_crc = R_bt,_ser W'_pl = 0,66  40780264 = 26914974 Nmm.

Neytral o‘qqa paralel bo‘lgan va cho‘zilgan zonadan eng uzoq joylashgan yadro nuqtasidan o‘tgan o‘qqa nisbatan tashqi yuklardan olingan eguvchi moment
M_r = M_rp – M_g2,ser = P₁ (e_op–r^')– M_d,ser = 241200 (367,3 – 198,36) –
28770000 =
= 40748328 – 28770000 = 11978328 N mm.
M'_crc = 26914974 > M_r = 11978328 Nmm bo‘lgani uchun kesim yuqori zonasi kesimlarida zo‘riqtiruvchi kuch ta’siridan yoriqlar paydo bo‘lmaydi.
Ekspluatatsiya qilish jarayonida tashqi yuklar ta’siridan to‘sin bo‘ylama o‘qiga normal bo‘lgan cho‘ziladigan zonalarda yoriqlar paydo bo‘lishini tekshirish
Pastki tolalarga nisbatan kesim qarshilik momenti:

W = ^I
y
_ 11015332012,6 _{ 26396673,88}
417,3

mm³.

Tokchasi siqilish zonasida joylashgan qo‘shtavr kesim uchun:

W_pl = 1,75 W = 1,75 26396673,88 = 46194179,3 mm³.
YUqori tolalar sathida tashqi yuklardan siqilgan betondagi kuchlanish:

' = R /A
– ^P2eop (h  y)  ^Mser (h  y)
= 201513/117478,3 –

b 2 red
^Ired

^Ired

201513 367,1 _{(890  417,3) +}
11015332012,6

_ 188220000
11015332012,6
(890  417,3)
= 1,71– 3,17 + 8,08 = 6,62 MPa.

Koeffitsient  = 1,6 – _b/R_b,ser = 1,6 – 6,62/18,5 = 1,24 > 1 bo‘lganligi uchun  = 1 qabul qilinadi.
Keltirilgan kesim yuzasi og‘irlik markazidan cho‘zilgan zonadan eng uzoq joylashgan yadro nuqtasigacha bo‘lgan masofa:

r = 
W _{= 1,0} ^26396673,88
= 224,7 mm.

^Ared
117478,3

YOriqlar paydo bo‘lish holatida kesim qabul qiladigan eguvchi moment:
M_crc = R_bt,serW_pt + P₂(e_op + r) = 1,6  46194179,3 + 201153 (367,3 + 224,7) =
= 73910686,88 + 123105636 = 167586464 N mm.
M_l,_ser = 163830 000N mm  M_crc = 167586464 N mm bo‘lganligi uchun kesim pastki zonasida doimiy va davomli yuklardan yoriqlar paydo bo‘lmaydi.
Quyidagi sharni tekshiramiz:
M_ser = 188,22 kNm  M_crc = 167586464 Nmm 167,58 kNm.
SHart bajarilmayapti. M_ser = 188,22 kNm  M_crc = 167,58 kNm bo‘lganligi uchun kesim pastki zonasida qisqa vaqt ta’sir qiladigan yuklardan yoriqlar paydo bo‘ladi.