I. Bir qavatli sanoat binosining asosiy yuk ko’taruvchi konstruktsiyalarini hisoblash va loyihalash

Qiya yoriqlarni paydo bo’lishiga hisoblash

Xisobni to’sin tayanch yuzasining og’irlik markazi uchun bajaramiz (bunda, _f=1 _n =0,95 qilib olinadi, 5-5 kesimga qarang).

Maksimal qirquvchi kuchning me’yoriy qiymati,

Bu kesim, 0-0 kesimga juda yaqin bo’lganligi tufayli uning
11-jadvalda keltirilgan qiymatlaridan foydalanamiz.

Urinma kuchlanish

bu yerda S_red=bh(y_o-0,5h)=2491,2(47,1-0,591,2)= 3283,2 sm³
Р₂ kuchi ta’siri ostida betonda hosil bo’lgan siqilish kuchlanishi

Endi asosiy bosh cho’ziluvchi kuchlanishlarni topamiz.

Shart bajarildi, demak balkada qiya yoriqlar paydo bo’lmaydi.


4.12 To’sinni o’rnatish (montaj) bosqichida hisoblash

a) yoriqlar paydo bo’lishiga hisoblashni hisobiy kesim uchun olamiz.

Zo’riqtiruvchi kuch R bilan birga to’sinning xususiy og’irligi ta’siri ostida, to’sinni o’rnatish jarayonida, uning yuqori qismida (a-a kesim bo’ylab) eguvchi manfiy moment hosil bo’ladi. Bu eguvchi moment dinamik koeffitsient K_d=1,4 hisobga olgan holda aniqlanadi.
q₁ = K_dq_n = 1,45,12 = 7,17 kN/ m
To’sinning a-a kesim bo’yicha balandligi sm
Ishchi balandligi esa h_o=h-0,5h_f = 123-0,532 = 107 sm
Geometrik xarakteristikalarga oid ma’lumotlarni 11-jadvaldan olinadi.
Armaturalash sxemasi 9 va 10- rasmlarda keltirilgan (4 12 A-III, A’_s= 4,52sm²)
Zo’riqish P=[(_sp-_los1)_sp-330]A_sp =[(740-208)1,1-330]12,06(100) = 307771,2 N,
bu yerda _los1=208 MPa–1-1 kesim uchun olingan, lekin u a-a kesimga eng yaqin bo’lgani uchun shu qiymatni olishimiz mumkin (12- jadval).
Oldindan zo’riqtiriladigan armatura А_sp ta’siridan betondagi siqilish kuchlanishini aniqlaymiz, buning uchun: (11- jadval)
y_sp=e_op=y_o-0,5h_f = 581-0,5360 =401 mm,
MPa
Bu yerda
Kesimning yuqori qismidagi betonda hosil bo’ladigan cho’zilish kuchlanishi
, shuning uchun