Часть II issn 2072-0297

 
4.
 Схемы испытаний: а — одиночной буровой сваи при критической нагрузке, б — односвайно‑плитного 
фундамента при критической вертикальной нагрузке, в — односвайно‑плитного фундамента при действии 
горизонтальной нагрузки и изгибающего момента; 1 — буровая свая, 2 — грунтоуплотнённый тангенсоид 
вращения, 3 — плита, 4 — грунтоуплотнённый усечённо‑пирамидальный тангенсоид
Рис.
 
3.
 Схема установки для испытания свай статической горизонтальной нагрузкой

---

124
«Молодой учёный»
.
№ 7 (111)
 .
Апрель, 2016 г.
Технические науки
Рис.
 
5.
 Испытание одиночной буровой сваи на вдавливающую нагрузку
Рис. 6. Испытание односвайно‑плитного фундамента

---

125
“Young Scientist”
. 
# 7 (111)
. 
April 2016
Technical Sciences
при котором общая осадка сваи составляет не менее 40 мм, 
для горизонтальной — не менее 20 мм.
На рис. 5 и 6 представлены испытания на вдавлива-
ющую нагрузку.
График зависимости осадки S от нагрузки P одиночной 
буровой сваи и односвайно-плитного фундамента на ста-
тическую вдавливающую нагрузку представлены на рис. 7.
Анализ рис. 7 показал, что несущая способность од-
носвайно-плитного фундамента № 2 при S = 40 мм вы-
росла на 52 % по отношению к буровой свае № 1. Это 
свидетельствует о включении в работу грунта под подо-
швой плиты. Опыт экспериментальных и теоретических 
исследований показывает, что определение деформаций 
при разгрузке материалов и конструкций позволяет про-
вести более детальную оценку напряженно-деформиро-
ванного состояния при упруго-пластическом характере 
деформирования [1; 4, с. 182; 5, с. 184]. При снятии на-
грузки с испытанных свай происходит подъём головы 
сваи (упругие деформации) на величину порядка 7 мм 
или 17,5 % от полной осадки — 40 мм. Анализ материалов 
сети Интернет показал, что при разгрузке упругие дефор-
мации составляют порядка 8–25 % от 40 мм. Меньшее 
значение характерно для несвязных грунтов, большее 
значение — для глинистых с повышенной влажностью.
В соответствии с СП [6, 7] определяем предельные на-
грузки, приходящиеся на буровую сваю № 1 и односвай-
но-плитный фундамент № 2. Согласно СП [6, с. 13] коэф-
фициент надёжности по грунту для удельного сцепления 
составляет 
γ
q (c)
= 1,5, тогда природное удельное сцепление 
для буровой сваи будет c
r 
= 3 тс / м
2
, а для плиты — 1,95 
тс / м
2
. Коэффициент надёжности по грунту для угла вну-
треннего трения пылевато-глинистых грунтов составляет 
γ
q (
j
)
= 1,15, тогда природный угол внутреннего трения 
будет 
j
h 
= 31°.
При расчёте по СП [6, с. 21] сопротивление грунта 
под нижним концом буровой сваи составит R = 70,93 т / м
2
, 
под подошвой плиты — R = 23,60 т / м
2
. Площадь попе-
речного сечения сваи при её диаметре Ø = 0,22 м будет S = 
0,038 м
2
, тогда площадь плиты — S = 0,5 × 0,5–0,038 = 
0,212 м
2
. Предельная нагрузка под нижним концом сваи 
F
н
= 70,93 × 0,038 = 2,7 тс (27 кН), под подошвой 
плиты — F
н
= 23,60 × 0,212 = 5,0 тс (50 кН). Расчёт 
по боковой поверхности сваи выполняется по СП [7, с. 
21] без учёта коэффициента надёжности γ = 1,5 и состав-
ляет F
б
= 57,32 кН. Следовательно, общая нагрузка, при-
ходящая на буровую сваю № 1 при расчёте по СП [7, с. 
21], будет F
о
= 27 + 57,32 = 84,32 кН, тогда общая на-
грузка, приходящаяся на односвайно-плитный фундамент 
№ 2, составит F
о
= 84,32 + 50 = 134,32 кН.
Результаты теоретических расчётов графически изо-
бражены на рис. 7 (т. А и Б). Анализ результатов не-
сущей способности буровой сваи № 1 и односвайно-плит-
ного фундамента № 2 по предельным состояниям при S = 
40 мм приведён в таблице 2.
Рис.