Eguvchi momentlarni xisoblash
Tayanch momentlarni ilovadagi 8-jadvaldan foydalanib M=(g + )l2 formula yordamida aniklaymiz.
Jadvaldagi va i koeffisiyentlari yuklash sxemasi va bikrlik koeffisiyenti K-ga boglik. To‘sinning kundalang kesimi 60x25 sm, uzunligi l=705sm, ustun balandligi lcol=4,4 m=440cm, kundalang kesimini 35x35 sm kabul kilib, bikirlik koeffisiyentini xisoblaymiz.
K= = 2,26
Doimiy yuk va vaktincha yukni turli joylanishidan rigelda paydo buladigan tayanch va oralig momentlarni jadval shaklida xisoblaymiz (jadval №3).
Jadval N3.
№
|
Yuklash sxemasi
|
Eguvchi momentlar kNm
|
|
M12
|
M21
|
MI
|
M23
|
M32
|
MII
|
1
|
|
-0,052
26,5
7,052
=-69,5
|
-0,09
26,5
7,052
=-122,5
|
0,053
26,5
7,052
=69,8
|
-0,087
26,5
7,052
=-1145
|
0,087
26,5
7,052
=-1145
|
0,038
26,5
7,052
=50,0
|
|
2
|
|
0,06
49,7
7,052
=-148
|
-0,067
49,7
7,052
=-165,5
|
0,062
49,7
7,052
=153,2
|
-0,019
49,7
7,052
=-47,0
|
-0019
49,7
7,052
=-47,0
|
-0019
49,7
7,052
=-47,0
|
|
3
|
|
0,008
49,7
7,052
=19,7
|
-0,026
49,7
7,052
=-64,0
|
-0,009
49,7
7,052
=-22,2
|
-0,068
49,7
7,052
=-168
|
-0,068
49,7
7,052
=-168
|
0,057
49,7
7,052
=140,8
|
|
4
|
|
-0,05
49,7
7,052
=-123
|
-0,103
49,7
7,052
=-254
|
0,049
49,7
7,052
=121,04
|
-0,098
49,7
7,052
=-242
|
-0,058
49,7
7,052
=-143
|
0,047
49,7
7,052
=161,1
|
|
Yuklar tuplami
|
Tayanch momentlar
|
Oralik moment
|
Tayanch momentlar
|
Oralik moment
|
1 + 2
|
-217,5
|
-288,0
|
223,0
|
-161,5
|
-161,5
|
3,05
|
1 + 3
|
-49,8
|
-186,5
|
47,6
|
-282,5
|
-282,5
|
190,8
|
1 + 4
|
-192,5
|
-376,5
|
190,84
|
-356,5
|
-257,5
|
166,1
|
2.2.3. Rigelda plastik sharnirlar paydo bulishi natijasida momentlarni kayta taksimlanishi.
Kurs loyixasida xisobarni yengillashtirish maksadida , 1+4 yuklash sxemasi buyicha tayanch momentlarini M21 ,M23 taxminan 30% ga kamaytirish yuli bilan bajarish tavsiya etiladi.
2-chizma
Aloxida yuklar tuplami buyicha eguvchi momentlar epyurasi (a), tenglashtiruvchi (kushimcha) momentlar epyurasi (b), kayta taksimlangan moment epyurasi (v).
Bunda tayanch tugunini armaturalashni yengillashishiga erishiladi.
1+4 yuklash sxemasidagi eguvchi moment epyurasiga tenglashtiruvchi momentlar epyurasi kushiladi va tayanch momentlari tenglashtiriladi.
Tenglashtiruvchi momentlar epyurasining ordinatalari: ∆M21=0,3*376,5 =113 kNm, tayanch momenti kiymati M211+4= 376,5-113=263.5kNm< M211+2=288 kNm. 1+2 sxemadagi M211+4=288 kNm dan xam kamayib ketgani uchun ∆ M21= M211+4 - M211+2=376,5-288=88,5 kNm kabul kilamiz va ∆M21≈ =88,5/3≈29 kNm, ∆M23= M231+4-M231+2=356,5-288= =68,5 kNm va M23≈ =68.5/5≈23 kNm.
1+4 yuklash sxemasi uchun qo‘shimcha moment epyurasi,olingan ordinatalariga ko‘ra quriladi. Tenglashtiruvchi epyura ordinatalari tegishli epyura bilan kushiladi va bu sxema uchun kayta taksimlangan moment epyurasi kuriladi.
2.2.4. Ustunlar kirralari buylab ta’sir etuvchi tayanch momentlarini aniklash
Yukorida xisoblangan momentlar ustunlarning uki buylab ta’sir etadi. Ustunlar kirralari buylab ta’sir etuvchi momentlarni kurilish mexanikasi usuli buyicha aniklaymiz (mutlak kiymatlari), buning uchun oldin kundalang kuchlarni topamiz:
Q12=
Q21=-268.5+9.4=-259.1 kN.
Tegishli momentlar:
chekka tayanch uchun
M21=M1-2-Q12 · hc/2=221.5-277.9·0,35/2=182.9kNm
urta tayanch uchun
M21=M21-Q21 * hc/2=288-259,1*0,35/2=242,6 kNm
2.2.5. Rigelning normal kesimlar buyicha
mustaxkamligini xisoblash
a ) oralik kesimlar mustaxkamligini xisoblash sxemasi.
b) tayanch kesimlar mustaxkamligini xisoblash sxemasi.
Kabul kilingan rigel balandligini eguvchi moment mikdoriga nisbattan ortikcha armaturalashga yul kuymaslik maksadida ξ≤ ξR shart asosida tekshiramiz. Siqilgan beton nisbiy balandligini cheklangan mikdori ξR xisoblaymiz:
Bu yerda
ω = 0,85-0,008*Rb=0,85-0,008*0,9*14,5=0,746
σS1=RS=365 MPa; =500 MPa.
To‘sin balandligini aniklash
Kesim balandligini tayanch momenti M =240 kNm buyicha ξ=0,35; Ao= 0,289 kabul kilib xisoblaymiz.
To‘sinning tulik balandligi h = h0 + a = 50,4 + 4 = 54,4 sm; h = 55 sm kabul kilamiz.
Oralik kesimdagi eguvchi moment M = 223,0 kNm, uchun tekshiramiz
Oralik kesim uchun h0 = 55 - 6 = 49 sm.
Ilovadagi 7- jadvaldan ξ= 0,345 < ξR= 0,604 shart koniktiriladi,demak kesim ulchamlari yetarli.
Rigel kesimlari uchun armatura tanlaymiz. Oraliq kesimlari uchun h0 = 49 sm, tayanch kesimlari uchun h0 = 55 - 4 = 51 sm.
Urta oralik kesimda M = 190,8 kNm.
Ilovadagi 7- jadvaldan η=0,868
Ilovadagi 6- jadvaldan
4 20 A III (AS = 12,56 sm2 ) kabul kilamiz.
Chetki oralik kesimda
Ilovadagi 7- jadvaldan η=0,828
Ilovadagi 6- jadvaldan
4 22 A III (AS = 15,2 sm2 ) kabul kilamiz.
Urta tayanchdagi kesim h0 = 51 sm; M = 242,6 kNm;
Ilovadagi 7- jadvaldan η=0,827
Ilovadagi 6- jadvaldan
2 32 A111(AS= 16,08 sm2 ) kabul kilamiz.
Chetdagi tayanchda M = 182,9 kNm.
Ilovadagi 7- jadvaldan η=0,878
Ilovadagi 6- jadvaldan
2 28 A III (AS = 12,32 sm2 ) kabul kilamiz.
2.2.6. Rigelning kiya kesimlar buyicha mustaxkamligini xisoblash
Xisobiy kundalang kuch Q= 277,9 kN. Xisobiy kiya kesimning buylama ukka proyeksiyasi c-ni xisoblaymiz.
B=b2 Rbt bh02 = 0,9*2*1,05*25*51 (100) = 122,9*105 Nsm.
c= =88,4 sm <2h0= 2*51 = 102 sm
c = 88,4 sm kabul kilamiz.
= 138,9 kN
= 1441 N/sm
Kundalang sterjenlar diametrini, oldin topilgan bo‘ylama armatura diametri d=32mm bo‘lgan sterjenlarni payvandlash shartidan ) dsw = 8 mm kabul kilamiz. f sw = 0,503 sm2 , Rsw=285 MPa. Karkaslar soni n = 2, kundalang sterjenlar umumiy yuzasi A sw = 2·0,503 = 1,01 sm2. Mustaxkamlik sharti asosida kundalang sterjenlar talab kilinadigan kadami:
S= = 20 sm.
Konstruktiv muloxazalar asosida, bo‘lganida, s=h/3=55/3=18,3sm. Oraligi l/4=705/4=175 sm bulgan to‘sinning tayanch oldi kismlarida s=18 sm, o‘rta kismlarida s= h = ·55 = 40 sm kabul kilamiz.
Kiya darzlar orasidagi siqilgan beton mustaxkamligini tekshiramiz.
= 0,0022
= 6,67
w1 =1 + 5 w = 1 + 5*6,67*0,0022 = 1,074
b1 =1 - 0,01 Rb = 1 - 0,01*0,9*14,5 = 0,87
Q=2779000,3 w1 b1 Rb bh0 = 0,3*1,074*0,87*0,9*14,5* *25*51(100)=466100 N shart koniktiriladi.
Rigel armaturasini konstruksiyalash
Rigel payvandlash usulida tayyorlangan ikki yassi karkas bilan armaturalanadi. Armaturani tejash maksadida, buylama sterjenlarning bir kismi to‘sinning xisobiy eguvchi momentlar epyurasining uzgarishi va armatura (materiallar) epyurasiga asoslanib kirkiladi. Sterjenlar nazariy kirkilish nuktasidan W=la uzunlikka utkazilib kirkiladi. Armatura epyurasi kuyidagi tartibda kuriladi:
Amalda tanlangan va kirkilgandan sunggi armaturaga asoslanib xisobiy kesimlar kabul kiladigan eguvchi momentlar xisoblanandi.
Eguvchi momentlar epyurasida nazariy kirkilish nuktalari grafik usulda aniklanadi.
Ankerlash uzunligi la aniklanadi
Kesim kabul kiladigan eguvchi momentni aniklash uchun siqilgan zonaning nisbiy balandligini xisoblaymiz: .
Ilovaning 7-jadvalidan ga asoslanib ni aniklaymiz. Eguvchi momentni xisoblaymiz .
Kurilayotgan misol uchun xisoblashlar yukoridagi jadvalda bajarilgan. Ankerlash uzunligi formula yordamida xisoblangan ;
Jadval N4
Kirkilish joyi
|
AS, sm2
|
h0, sm
|
|
|
M, Hsm 105
|
la , sm
|
Birinchi oralik, armatura 4 22 A III
|
15,2
|
49
|
0,347
|
0,828
|
225,1
|
-
|
Nazariy kirkilish nuktasida 2 22 A III
|
7,6
|
52
|
0,155
|
0,915
|
132
|
62
|
Urta oralikda 4 20 AIII
|
12,56
|
49
|
0,288
|
0,825
|
186
|
-
|
Nazariy kirkilish nuktasida 2 20 A 111
|
6,28
|
52
|
0,138
|
0,925
|
110
|
61
|
Urta tayanchda 2 32 AIII
|
16,08
|
51
|
0,353
|
0,823
|
247
|
98
|
Nazariy kirkilish nuktasida 2 12 A III
|
2,26
|
51
|
0,050
|
0,973
|
40,9
|
|
Chetki tayanchda 2 28 AIII
|
12,32
|
51
|
0,269
|
0,84
|
192
|
86
|
Do'stlaringiz bilan baham: |