1. Elektr dvigatelini tanlash. Kinematik hisoblash Uzatish qurilmasini hisoblash

1. Elektr dvigatelini tanlash va kinematik hisoblash
1.1 Drayvning umumiy samaradorligini (1-rasm) quyidagi formula bilan aniqlang:

yopiq konusli uzatmaning samaradorligi qayerda ( );

- Bir juft rulmandagi yo'qotishlarni hisobga olgan holda samaradorlik ;

- ochiq zanjirli uzatish samaradorligi ( ).

1-rasm - qo'zg'alish davri.
1.2 Kerakli dvigatel quvvati:
kVt.
1.3 Biz 4A seriyali uch fazali sincap-qafasli elektr motorini tanlaymiz, yopiq, puflangan, sinxron tezligi 1000 rpm. Rdv = 5,5 kVt parametrlari bilan 4A13282UCH; ndv = 1000 rpm, GOST 19523-81 bo'yicha milning diametri d = 38 mm.

1.4 Biz reduktorning tishli nisbatini qabul qilamiz

1.5 Drayv nisbati:

1.6 Zanjirli qo'zg'aysan mexanizmining uzatilish nisbati:

1.7 Vites qutisi qo'zg'aysan milining burchak tezligi:

1.8 Vites qutisi boshqariladigan milining burchak tezligi

1.9 Vites qutisi qo'zg'aysan milining burchak tezligi:

1.10 Vites qutisi qo'zg'aysan milining aylanish soni: n1 = ndv = 1000 rpm.

1.11 momentlar:

vites qutisi qo'zg'aysan milida:

vites qutisi qo'zg'aysan milida:

zanjir haydovchisining qo'zg'aysan milida:

Qabul qilingan ma'lumotlarni jadvalga yozamiz:

2. Vitesni hisoblash

2.1 Vites qutisi uchun material tanlash: vites uchun - po'lat 45, issiqlik bilan ishlov berish - yaxshilash, qattiqlik HB 230, g'ildirak uchun - po'lat 45, issiqlik bilan ishlov berish - takomillashtirish, qattiqlik HB 200

2.2 Tish sirtining qattiqligi HB 350 dan kam bo'lgan uglerodli po'latlar uchun tsikllarning asosiy sonidagi aloqa chidamliligi chegarasi va issiqlik bilan ishlov berish (takomillashtirish):

2.3 Yuklab olish davrlarining soni bilan ishlash muddati koeffitsienti vites qutisi ishlashi paytida yuzaga keladigan bazisdan katta:
Khl = 1
2.4 Qattiq po'latdan yasalgan g'ildiraklar uchun xavfsizlik omili quyidagicha qabul qilinadi:
[Sn] = 1.15
2.5 Ruxsat etilgan aloqa kuchlanishlari:

2.6 Nishabli g'ildiraklarning silindrsimon g'ildiraklar bilan taqqoslaganda yuk ko'tarish koeffitsienti. ...

2.7 Yuk koeffitsienti k = 1.5.

2.8 G'ildirakning kerakli diapazon diametri

mm.
GOST 12289-66 bo'yicha biz standartning eng yaqin qiymatini va tishli jantning kengligini b = 42 mm olamiz.

2.9 Vites tishlari soni (dastlabki)

2.10 G'ildirak tishlari soni

2.11 Tishli modul

Biz GOST 9563-60 bo'yicha qabul qilamiz.

Va nihoyat

qabul qilish 19.

2.12 Vites tezligini belgilash

2.13 Ajratuvchi konusning burchaklari

...
2.14 Vites diametri:

- ajratuvchi

tish uchi diametri

- tish bo'shliqlarining diametri

2.15 Tashqi masofa:

2.16 G'ildiraklarning periferik tezligi:
,

Ushbu tezlik tishli ishlab chiqarishda aniqlikning 8-darajasiga to'g'ri keladi.

2.17 Formulalar bo'yicha majburiy kuchlar;

g'ildirak va tishli g'ildirak atrofidagi:

Ft = H.
tishli qutilarda lamel va g'ildirakda eksenel:
Fr1 = Fa2 = Ft tg a cos -1 = 1125 tg 20 ° cos 19 ° = 387 N;

viteslarda eksenel va g'ildirakda lamel:

Fa1 = Fr2 = Ft tan a sin δ1 = 1125 tan 20 ° sin 18 ° = 133 N;
2.18 Formulaga binoan kontaktli kuchlanishni loyihalash

2.19 Tish uzunligi bo'yicha yukning notekis taqsimlanishini hisobga olgan holda koeffitsient:

1.17
2.20 Yukning dinamik ta'sirini hisobga olgan holda omil:
= 1.2
2.21 Yuk koeffitsienti:
=
2.22 Tish shaklini hisobga oladigan va tish soniga bog'liq bo'lgan omil:

2.23 Tishli g'ildiraklar materialining xususiyatlarining beqarorligini hisobga olgan holda koeffitsient:

'= 1,75
2.24 Vites materiallari xususiyatlarining beqarorligini hisobga olgan holda koeffitsient:

[] "= 1 - shtamplash va soxtalashtirish uchun

2.25 Xavfsizlik omili:
= '[] "= 1.75 1 = 1.75
2.26 HB <350 darajasida yaxshilangan 45 po'latning tayanch tsikli raqamiga mos keladigan chidamlilik chegarasi.
NVSh = 1,8 230 = 414 MPa

NVK = 1,8 200 = 360 MPa

2.27 Ruxsat etilgan kuchlanish:
[] w = MPa

[] K = MPa.

2.28 munosabatlarni toping:
MPa

MPa
Keyinchalik hisoblash g'ildirakning tishlari uchun amalga oshirilishi kerak, buning uchun topilgan nisbati kamroq.

2.29 Tishlarni chidamliligi uchun egilish stresslari bilan tekshiramiz:

3. Millerning dastlabki hisob-kitobi

Tortish uchun oldindan hisob-kitobni kamaytirilgan ruxsat etilgan stresslarda o'tkazamiz.

3.1 qo'zg'aysan mil. Milning chiqish uchining diametri buralishga asoslangan holda, ruxsat etilgan stressni hisobga olgan holda aniqlanadi. Qayerda

mm.
GOST 6636-60 bo'yicha biz mm ni qabul qilamiz. Shlangi ostida milning diametri. Rulman ostidagi milning diametri oldindan mm va tishli mm ostida olinadi.

3.2 G'ildirakli mil. Zanjirning zo'riqishidan bükme ta'sirini hisobga olgan holda, milning chiqish uchi diametrini aniqlash uchun kamaytirilgan ruxsat etilgan kuchlanishni olamiz:

Biz mm ni, muhr ostida, rulman mm ostida va tishli g'ildirak mm ostida qabul qilamiz.

Vites qutisini yig'ishda vallarning qolgan qismlarining diametrlari konstruktiv ravishda belgilanadi.

4. Tishli elementlarning dizayni

4.1 konusning uzatmalari

Vitesning milning diametriga nisbatan nisbatan kichik o'lchamlari markazni ta'kidlamaslikka imkon beradi.

Milning teshik uzunligi
mm.
4.2 Nishab g'ildiragi:

- markazning diametri

mm;
- markaz qalinligi
mm;

- jant qalinligi

b0 = 2,5me = mm. Biz b0 = 13mm qabul qilamiz.
- disk qalinligi
C = 0,3Bk = mm. Biz C = 13mm qabul qilamiz.
- disk diametri

Biz qabul qilamiz.

- teshik diametri;
...

5. Vites qutisi dizayni

5.1 Redüktörün devor qalinligi

Biz qabul qilamiz = 9 mm.

5.2. Vites qutisi qopqog'i devorining qalinligi

Biz qabul qilamiz = 9 mm.

5.3 Tananing yuqori qismidagi akkordning qalinligi
mm.
Biz qabul qilamiz.

5.4 Qopqoq kamarning qalinligi

mm.
Biz qabul qilamiz.

5.5 Tananing pastki qismidagi akkordning qalinligi

mm.
Biz p = 22 mm ni olamiz.

5.6 Poydevor murvatlarining diametri

M22 ipli poydevorli murvatlarni qabul qilamiz.

5.7 Rulman korpusining murvatlari diametri

mm.
Biz M16 murvatlarini qabul qilamiz.

5.8 Tananing akkord va qopqoq murvatining diametri

mm.

Biz Ml2 murvatini qabul qilamiz.

5.9 Rulman o'rindig'ining chuqurligi

6. Vites qutisini joylashtirishning birinchi bosqichi

Chizishdan oldin, biz tishli juftlik va rulmanlarning uzatilishini moylash usulini tanlaymiz. Vites qutisi qutisiga quyiladigan vitesni moyga botirish yo'li bilan moylanadi. Rulmanlar yotoq xonalariga joylashtirilgan surtma bilan moylanadi. Alohida soqol, qo'zg'aysan milining yotoqlaridan birining tishli joyidan uzoqligi tufayli kerak, bu esa yog'ning podshipnikka kirib borishini qiyinlashtiradi. Bundan tashqari, alohida soqol metall zarralarini moy bilan birga kirishiga to'sqinlik qiladi, bu esa tishlarning aşınmasına olib keladi (ayniqsa, ish paytida)

6.1 Chizma masshtabini 1: 1 ga o'rnatgan holda, varaqning o'rtasida gorizontal markaziy chiziqni - qo'zg'aysan milining o'qini torting. Biz boshqariladigan milning holatini aniqlaymiz va vertikal markaziy chiziqni chizamiz.

6.2 Biz tishli va g'ildirakni jalb qilamiz. Keyinchalik, biz tishli va g'ildirakni yuqorida ko'rsatilgan o'lchamlarga muvofiq konstruktiv ravishda ishlab chiqamiz. G'ildirak milining yotoqlari orasidagi masofani kamaytirish uchun g'ildirak uyasi diskka nisbatan nosimmetrik qilib qo'yilgan.

6.3 Biz vallar uchun yengil seriyali konusning rulmanlarini aniqlaymiz.

6.4 Biz qo'zg'aysan milining yotoqlarini joylashtiramiz. Dvigatel to'xtash joyi uchun mil yoqasining qalinligini b = 5 mm va yoqa uchlari bilan podshipnik y1 = 12 mm (surtma ushlagichini joylashtirish uchun) oralig'ini olib, biz rulmaning o'lchamlarini qo'llaymiz. A o'lchamini rulmaning o'rtasidan vitesning o'rtacha diametriga qadar o'lchab aniqlang. C = 1.5 a = 1.5.50 = 75mm o'lchamini olgan holda, biz ikkinchi rulmaning o'lchamlarini chizamiz.

6.5 Biz boshqariladigan milning yotoqlarini joylashtiramiz. G'ildirak uyasi uchidan x = 5 mm masofada biz korpusning ichki devorini chizamiz. Y2 = 12 mm (yog'ni ushlab turuvchi halqani joylashtirish uchun) olib, biz rulmaning o'lchamlarini qo'llaymiz. O'lchash orqali biz A o'lchamini aniqlaymiz (qo'zg'aysan milining o'qidan tishli g'ildirakka tutashgan rulmaning o'rtasigacha bo'lgan masofa). Vites qutisi korpusi qo'zg'aysan valining o'qi atrofida nosimmetrik tarzda yasalgan; A '= A ni olsak, qo'zg'aladigan milning ikkinchi yotog'ining o'lchamlarini qo'llaymiz.

6.6 Biz u2 = 1.5δ = 1.5.9 = 13.5mm ni oladigan holda, ichki devorning konturini aniqlab olamiz, bu erda d = 9 mm - bu ish devorining qalinligi.

6.7 G'ildirak miliga konsol qo'yilgan zanjir qo'zg'aysanining harakatlantiruvchi tishli tirgagi tayanchiga nisbatan holatni aniqlash uchun rulman o'rindig'ini (uning chuqurligi L1 ilgari aniqlangan) va rulman qopqog'ini torting. Shuningdek, biz rulman qopqog'ini mahkamlash murvatining boshini chizamiz. Bolt boshining uchidan 10 mm masofada l = 39mm uzunlikdagi zanjirning bog'lovchi zanjiridan yupqa boncuk surting. L / 2 masofada, biz vites qutisi simmetriya o'qiga parallel ravishda eksenel chiziq chizamiz va tishli tishning kesma profilini chizamiz. O'lchash orqali biz tishli g'ildirakning harakatlanadigan milning qo'shni tayanchiga nisbatan holatini aniqlaymiz.

6.8 Biz tayanchlar orasidagi masofani o'lchaymiz va tishli juftlikning tayanchlarga nisbatan holatini aniqlaymiz.

O'lchov natijalari: c = 75mm, a = 50mm, d = 75mm, a1 = 60mm, c1 = 140mm.

2-rasm - Vites qutisini oldindan tartibga solish (dastlabki tartibga solishning 1-bosqichi).

7. Rulmanlarni tanlash va ularning chidamliligini hisoblash.

Yukning dinamik koeffitsienti, rulmanga ta'sir qiladigan yukning xususiyatiga qarab, Kb = 1,2 olinadi.

Ko'tarilgan haroratni uning chidamliligiga ta'sirini aks ettiruvchi koeffitsient, Kt = 1,0.

Uning tashqi halqasi aylanganda rulman umrining qisqarishini aks ettiruvchi kinematik koeffitsient; ichki halqa barcha turdagi podshipniklar uchun aylanayotganda va tashqi halqa sferik podshipniklar uchun aylanganda Kk = 1.0