|
Плитанинг 1 м2 юзасига таьсир қиладиган доимий ва вақтли юкларни жадвал асосида аниқлаймиз:
Юкнинг тури
|
Меьёрий юк
кN/м2
|
Ишончлилик коэффициенти
|
Ҳисобий юк
кN /м2
|
Юк бўйича γf
|
Вазифаси бўйича γn
|
Доимий юклар:
Плитанинг хусусий оғирлиги
|
2
|
1.3
|
0.9
|
2.34
|
Иссиқлик ҳимоя қатлам (рубероид)
|
0.09
|
1.2
|
0.9
|
0.0972
|
Текисловчи қатлам (цемент стяжка)
|
1.1
|
1.2
|
0.9
|
1.287
|
Керамик плитка
|
0.25
|
1.2
|
0.9
|
0.27
|
Жами юк:
|
3.44
|
|
g =
|
4
|
Вақтинчалик юклар:
Фойдали юк P = 10 кН
|
10
|
1.2
|
0.8
|
9.6
|
Тўлиқ юк:
|
13.44
|
|
q =
|
13.6
|
Эгувчи моментларни қуйидаги формулалардан аниқлаймиз:
Гардиш билан тўсинларга қистириб бириктирилган плиталарда горизонтал зўриқишлар ҳосил бўлганлиги сабабли равоқ ва таянчларда эгувчи моментнинг қиймати 20% га қисқартирилади.
Плита кесим юзасини танлаш.
Дастлаб қабул қилинган плита қалинлигини эгувчи моментнинг энг катта қиймати бўйича аниқлаймиз: Mmax = M1 =
h0
бу ерда׃ αm = 0.1 плитанинг иқтисодий жиҳатдан қулайбўлган қалинлигига мос қиймат, у ҳолда жадвалдан = 0.11...0,15, b = 1 м = 100 см.
γbc = 0.9 сиқилган ва чўзилган бетон бўйича ишончлилик коэффициенти.
Плита кесишмасининг тўлиқ баландлиги.
hпл= h0 + а = 7.5 + 1.5 = 9 см ≈ 9 см.
а – бетоннинг ҳимоя қатлами.
Плитанинг баландлиги 9 см унда плитанинг ҳақиқий ишчи баландлиги:
h0= hпл– а = 9 – 1.5 = 7.5 см.
Ишчи бўйлама арматуранинг кесим юзасини аниқлаймиз:
Ораёпмалар учун тўрлар ҳосил қилишда ишлатиладиган симли арматуралар учун ҳисобий қаршилик олинади.
M1 = 7.38 кН·м
αm нинг қийматига қараб жадвалдан η нинг қийматини аниқлаймиз: η = 0.945
η = 0.965
Арматуранинг кесим юзасини аниқлаймиз:
2 – 3 пролёт ва “С” таянч гардиши билан бириктирилган плиталар учун:
η = 0.955
Плитани арматуралаш.
С1 – =
С2 – =
С3 – =
С4 – =
Тўрларни танлаш.
С1 – = 1.9 см2
С2 – = 2.26 см2
С3 – = 1 см2
С4 – = 0.64 см2
Сетканинг энини аниқлаш.
7 м = 8100 мм
Сетканинг сони n = 2 та.
Ёрдамчи тўсин ҳисоби
Ёрдамчи тўсинга юкларни жамлаш.
Ёрдамчи тўсин кўправоқли узлуксиз тўсинлардек ҳисобланади.
Юкнинг тури
|
Меьёрий юк
кN/м2
|
Ишончлилик коэффициенти
|
Ҳисобий юк
кN /м2
|
Юк бўйича γf
|
Вазифаси бўйича γn
|
Доимий юклар:
Плита (пол) оғирлиги
|
10.93
|
|
|
10.93
|
Ёрдамчи тўсин оғирлиги
|
2
|
1.3
|
0.9
|
2.34
|
Жами юк:
|
12.93
|
|
|
13,27
|
Вақтинчалик юклар:
Фойдали юк
|
27.33
|
1.2
|
0.9
|
29.5
|
Тўлиқ юк:
|
40.26
|
|
=
|
42,8
|
Бунда тўсиннинг кўндаланг кесими тавр шаклида қабул қилиниб, токчасининг эни плитанинг энига тенг қилиб олинади. Ёрдамчи тўсинлар учун бош тўсин ва девор таянч ролини ўйнайди. Ёрдамчи тўсиннинг деворга ўрнатилган қисми C=250 мм. Бош тўсин ўлчамлари эса қабул қилиб, ёрдамчи тўсин учун ҳисобий узунликларни топамиз. Ёрдамчи тўсиннинг кўндаланг кесим юзаси ва ҳисобий схемасини чизамиз.
Четки оралиқларда:
Ўрта оралиқларда:
Оралиқлардаги эгувчи моментлар қийматини аниқлаймиз.
Ёрдамчи тўсин баландлигини эгувчи моментларининг энг катта қийматини текширамиз:
h0
Т ўсин кесимида арматурани 2 қатор қилиб жойлаштириб, бетон ҳимоя қатламини а=30 мм қабул қилиб, тўсиннинг тўлиқ баландлигини топамиз: d=20 мм.
Ҳақиқий ишчи баландликни топамиз:
Четки таянчдаги кўндаланг кучнинг қийматини аниқлаймиз:
Тўсин учун мувозанат тенгламасини текширамиз.
Юқоридаги шарт бажарилди демак, тўсин кесимининг ўлчамлари етарли.
Эгувчи моментнинг букувчи эпюрасини қуриш
Юқорида эгувчи моментнинг таянч ва пролётдаги қийматлари аниқланди. Бу кесим юза учун етарли эмас. Шунинг учун ёрдамчи тўсиннинг пролётини 5 қисмга бўлиб, букувчи эпюранинг координаталарини қуйидаги формуладан топамиз:
0.2l оралиқдаги кесим учун β нинг қийматини v/g нисбатига қараб аниқлаймиз. Тўсиннинг схемаси ва унга таьсир қилаётган юклар симметрик бўлгани учун зўриқишлар тўсиннинг 2 ёки 2.5 пролёти учун қурилса етади.
Ҳисобий қийматларни жадвал усулида ҳисобланади ва натижалар қуйидаги жадвалга киритилади.
Юклар
|
Масофа
|
(g+p) l2
kN.М
|
Коэффициентлар
қиймати
|
М, Кн/м
|
|
|
T/рр.
|
Кесим
|
|
|
+ β
|
- β
|
max
|
min
| |
1
|
0
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
-
|
1
|
0.2l
|
2687.5
|
0.065
|
|
174,7
|
|
2
|
0.4l
|
0.090
|
|
241,8
|
|
2`
|
0.425l
|
0.091
|
|
244,6
|
|
3
|
0.6 l
|
0.075
|
|
201,6
|
|
4
|
0.8l
|
0.020
|
|
53,7
|
|
5
|
1.0l
|
-
|
-0.0715
|
|
-192,2
| |
2
|
6
|
0.2 l
|
2646.1
|
0.018
|
-0.03
|
48,4
|
-80,6
|
7
|
0.4 l
|
0.058
|
-0.009
|
155,9
|
-24,2
|
7`
|
0.425l
|
0.0625
|
-0.0075
|
168
|
-20,2
|
8
|
0.6l
|
0.058
|
-0.006
|
155,9
|
-16,1
|
9
|
0.8l
|
0.018
|
-0.024
|
48,4
|
-64,5
|
10
|
1.0l
|
-
|
-0.0625
|
-
|
-168
|
Нормал кесим бўйича мустаҳкамликка хисоблаш.
Ёрдамчи тўсиннинг ҳисобий кесим юзаси сифатида тавр кесим юза қабул қиламиз.
Таврнинг энини тўсиннинг қадами ёки плитанинг пролётига тенг қилиб оламиз.
Таянчларда эса тўғри тўртбурчак қабул қиламиз.
1 – пролётда
Жадвалдан η= 0.98 ни топамиз.
Стерженли арматуралар учун қабул қилинади. (Вариант бўйича олинади).
Сортаментдан 4Ø22 A – III кесим юзаси AS = 15.2 см2 арматурани қабул қиламиз.
Пролётнинг юқори стерженларини конструктив 2Ø12 A – III кесим юзаси
AS = 2.26 см2 арматурани қабул қиламиз.
2 – пролётда
Жадвалдан η= 0.99 ни топамиз.
Сортаментдан 4Ø18 A – III кесим юзаси AS= 10.18 см2 арматурани қабул қиламиз. K-1 ва K-2 каркасларнинг юқори стерженлари манфий эгувчи момент таъсирига ҳисоб қилинади.
Уларнинг қийматлари 6 ва 7 кесимлардаги момент қийматларнинг ўртачаси сифатида қабул қилинади:
Жадвалдан η= 0.96 ни топамиз.
Сортамент бўйича каркасларнинг юқори стержени сифатида 2Ø14 A – III кесим юзаси AS= 3.08 см2 арматурани қабул қиламиз.
Таянч “В”да
Жадвалдан η= 0.835 ни топамиз.
Юқорида топилган арматура плитанинг =273.333 см қисмида 2та сетка кўринишида жойлашади. 1та сетка яьни 1 м дан арматуранинг кесим юзасини аниқлаймиз :n=2
Натижага қараб кўндаланг ишчи арматура 5 Bp-I бўлган 2 та сетка яъни C-5 ни қабул қиламиз.
Таянч “С”
Жадвалдан η= 0.86 ни топамиз.
2 – сетка учун юзани топамиз n=2
Ҳар бир сетканинг эни
Do'stlaringiz bilan baham: |
