Ўзбекистон республикаси ахборот технологиялари ва коммуникацияларини

Литературы: 
1. 
Ишанин Г.Г, Панков Э.Д, Андреев А.А, Польщиков Г.В. Источники и
приемники излучения. М.: Изд-во. Политехника, 1991. 
2. 
Коган Л.М. Полупроводниковые светоизлучающие диоды. - М.: 
Энергоатомиздат, 1983. 
ПРЕОБРАЗОВАТЕЛ ПОСТОЯННОГО НАПРЯЖЕНИЕ В 
ПЕРЕМЕННОЕ 
Ю. Мамасадиков, Д. Хосилов, З. Абдулхаев, А. Туйчиев, У.Ю. Мамасодикова 
Фарғона политехника институти 
Предлагаемый преобразователь могут быт применены в вторичных 
электропитании радиоэлектронных устройств. Принципиальная схема 
преобразователя приведено на рис.1. Преобразователь работает следующим 
образом. Примем за исходное запертое положение МДП-транзистора Т, когда 
напряжение на его затворе равно нулю, а напряжение сток-исток велико. 
На логических элементах ЛЭ1 и ЛЭ2 построен генератор управляющих 
импульсов преобразователя [1]. С появлением положительного импульса 
напряжения генератора управляющих импульсов начинается заряд емкости 
затвор-исток транзистора Т. Напряжение на затворе увеличивается и по 
достижении значения порогового напряжения транзистор Т начинает 
открываться, напряжение на его стоке уменьшается. Так как на этом этапе 
времени транзистор Т находится в линейном режиме работы, то 
транзисторный каскад совместно с емкостью сток-затвор образует интегратор 
Миллера, замедляющий увеличение напряжения затвор-исток. Однако в 
рассматриваемой схеме открывание транзистора Т приводит к тому, что ранее 
накопленный в индуктивности 
намагничивания трансформатора Тр2 ток начинает протекать в 
открывающийся переход сток-исток транзистора Т. Это обусловливает 
появление тока во вторичной обмотке W2, направление которого вызывает 

---

322 
появление через диод Д2 форсированного импульса тока, обусловливающего 
положительное напряжение на затворе.
Ток вторичной обмотки W2 имеет импульсную форму, длительность 
которой определяется временем разряда индуктивности намагничивания 
трансформатораТ2. Амплитуда форсированного импульса увеличения 
напряжения на затворе зависит от величины сопротивления резистора R2. 
Таким образом, на этапе времени включения МДП транзистора напряжение на 
затворе должно было бы уменьшиться за счет разряда емкости сток-затвор и 
влияния, вследствие этого, эффекта Миллера, но в данной схеме напряжение 
затвор-исток увеличивается из-за использования дифференцирующего 
трансформатора. 
Этим 
достигается 
увеличение 
быстродействия 
транзисторного ключа, а именно уменьшение длительности спада напряжения 
сток-исток [2].
Когда спад напряжения сток-исток заканчивается, увеличенное 
напряжение на затворе транзистора T все еще продолжает иметь место, а 
заканчивается этот импульс после разряда индуктивности намагничивания 
трансформатора T2. Для защиты цепи затвора от импульсных перенапряжений 
на входе транзистора T установлен стабилитрон Д1, ограничивающий входное 
напряжение транзистора Т до напряжения стабилизации стабилитрона Д1. 
Этим обеспечивается независимость амплитуды импульса напряжения на 
затворе от изменения временных или потенциальных параметров схемы. 
Когда индуктивность намагничивания трансформатора разрядится, 
напряжение на затворе транзистора Т станет равным амплитуде импульса 
управляющего генератора. МДП-транзистор при этом открыт и в первичной 
обмотки трансформатора Тр1 поступает ток стока. После окончания импульса 
управления генератора напряжение на затворе транзистора Т уменьшается и в 
соответствии с разрядом емкости затвор-исток достигнет порогового 
напряжения выключения транзистора Т, который начнет запираться. 
Увеличение напряжения сток-исток вызовет также, как и на предыдущем 
рассмотренном этапе, негативное влияние эффекта Миллера через емкость 
сток-затвор, увеличивающее длительность фронта напряжения сток-исток. 

---

323 
Рис.1. Принципиальная схема преобразователя постоянного напряжение 
в переменное 
Однако увеличение напряжения сток-исток приводит к появлению тока 
в первичной обмотке W1 трансформатора Тр2. При этом ток ограничивается 
на требуемом уровне резистором R4. Появляется импульс тока во вторичной 
обмотке W2, длительность которого определяется продолжительностью 
линейного режима работы сердечника трансформатора Тр2 до его входа в 
насыщение. Этот импульс вызывает форсированное снижение напряжения на 
затворе, причем степень снижения напряжения определяется делителем 
напряжения, состоящим из резисторов R2 и R3, а величина сопротивления 
резистора R3 должна определяться также из соображений достаточно малого 
шунтирования положительного сигнала управляющего импульса генератора 
на этапе включенного состояния транзистора Т. Защита затвора от 
отрицательного напряжения выполняется стабилитроном Д1. 
Таким образом, во время выключения МДП-транзистора Т в 
ндуктивности намагничивания трансформатора Тр2 накапливается ток, 
который затем на этапе включения транзистора Т разряжается на его открытый 
переход сток-исток.
Следовательно, введение дифференцирующего трансформатора ТР2 с 
разрядом индуктивности намагничивания на открытый МДП транзистор Т 
позволяет получить форсированное увеличение напряжения на затворе во 
время формирования спада импульса напряжения сток-исток. Этим 
компенсируется уменьшение напряжения на затворе, вызванное влиянием 
эффекта Миллера. Заряд током индуктивности намагничивания 
дифференцирующего трансформатора дает увеличение степени 
снижения напряжения на затворе транзистора Т. Этими мерами увеличивается 
W2
W1
W1
W2
14
1
1
R1
С
R2
R3
R4
Д3
Д2
Д1
Т
Тр1
Тр2
ЛЭ1
ЛЭ2
U
вых
+U
вх

---

324 
как быстродействие МДП-транзистора Т, так и уменьшается мощность, 
рассеиваемая им в моменты коммутации, что наиболее важно для схем 
двухтактных преобразователей. 
Таким образом, введение дифференцирующего трансформатора с 
соответствующей описанной организацией заряда и разряда его 
индуктивности намагничивания позволяет увеличить степень форсирования 
напряжения затвор-исток и сделать ее независимой от параметров 
соединительной линии между МДП силовым транзистором и источником 
управляющих импульсов и от характеристик внутреннего сопротивления 
этого источника. 
Применение предлагаемого преобразователя позволяет повысить 
быстродействие транзисторного ключа в преобразователе, снизить мощность 
коммутационных потерь, а также уменьшить мощность, потребляемую от 
источника управляющих импульсов. Этим расширяются функциональные 
возможности применения предлагаемого технического решения в 
современных высокоэффективных системах вторичного электропитания.