Развитие и повышение эффективности машиностроения возможно при существенном росте уровня автоматизации производственного процесса

Расчёт зубчатых колес редуктора.

Так как в задании нет особых требований в отношении габаритов передачи, выбираем материалы со средними механическими характеристиками: для шестерни сталь 45, термическая обработка –

улучшение, твёрдость НВ 230; для колеса – сталь 45, термическая обработка – улучшение, но твердость на 30 единиц ниже - НВ 200. Разница твердости объясняется необходимостью равномерного износа зубьев зубчатых колес. [таблица 2.2. [2, с. 30]

Таблица 2.1.

Марка стали	Размер сечения, S мм	Механические свойства после термообработки			Твердость поверхности после закалки и низкого отпуска, HRC	Термообработка
		Твердость сердцевины, НВ	Временное сопротивление разрыву σв, МПа	Предел текучести σт, Мпа
45	≤ 80	192-240	750	450	230	У (улучшение)

1. 
   Определим допускаемое контактное напряжение
   

,(8)
где

σ_Hlimb – предел контактной выносливости при базовом числе циклов, σ_Hlimb=2HB+70, [1, с. 27, табл. 3.2];

K_HL – коэффициент долговечности; при числе циклов нагружения больше базового, что имеет место при длительной эксплуатации редуктора K_HL=1, [1, с. 28];

[n]_н – коэффициент безопасности, [n]_н =1,1; [1, с. 29].

Для шестерни

,(9)
482 Мпа.

Для колеса

,(10)
=428 Мпа.
Для косозубых колёс расчётное допускаемое контактное напряжение определяется по формуле

,(11)

[σ_H]=0,45·([482 +428]) = 410 Мпа.

Требуемое условие выполнено.

2.