Расчет режимов работы кц-6 кс ординская бардымского лпу мг курсовой проект тхнг. 727О00. 727 Кп

Обозначения	N n/n
Обозначения
Програм- ма	Расчет	Програм- ма	Расчет	Програм- ма	Расчет
1 2 3 4 5 6 7	А А1 А2 А3 А4 А5 А6	 кз  ^. кз  ^2  кз^2   кз	8 9 10 11 12 13 14	А7 А8 А9 В В1 В2 В3	 ^3 кз^2   кз  кз  ^3 кз  кз^3	15 16 17 18 19 20	В4 В5 В6 В7 В8 В9	 кз  ^4  ^2 кз^2  ^2  кз^4  кз^2

Значения сумм необходимых комбинаций, определенные по программе выглядят следующим образом:

А=36,3298 А1=26,0 А2=23,6143 А3=33,5138
А4=19,0 А5=33,3141 А6=21,7838 А7=31,3545
А8=17,2566 А9=30,3008 В=15,08 В1=22,5755
В2=20,3802 В3=13,6963 В4=20,5585 В5=29,7039
В6=15,9189 В7=27,987 В8=12,658 В9=16,9844

После определения значений сумм и приведения системы шести уравнений к виду:

40С₀+36,3298С₁+26С₂+23,6143С₃+ 33,5138С₄+19С₅=33,3141

36,3298С₀+33,5138С₁+ 23,6143 С₂+21,7838 С₃+31,3545 С₄+17,2566 С₅ =30,3008
26 С₀+23,6143 С₁+19 С₂+17,2566 С₃+21,7838 С₄+31,3545+17,2566 С₅=22,5755
23,6143 С₀+21,7838 С₁+17,2566 С₂+15,9189 С₃+20,3802С₄+13,6963С₄ С₅=20,55
33,5138 С₀+31,3545 С₁+21,7838 С₂+20,3802 С₃+29,7039 С₄+15,9189 С₅=27,987
19 С₀+17,2566 С₁+15,08 С₂+13,6963 С₃+15,9189С₄+12,658С₅=16,9844

Решая систему из шести линейных уравнений получаем значения коэффициентов аппроксимации:

С₀ =0,481866 С₁=0,363642 С₂=0,141647

С₃ =0,966442 С₄=-0,512893 С₅=-0,446698

8. Расчет режима работы КС

ГПА-25 N^не=25000 кВт; kн=0,95; kобл=1,025; kу=1; kt=3,7; T^нвоздуха=25С=298К [Тн]пр=288К

650-22-2 Qн=18,5 млн. м^3сут.; nmin=3300 об/мин; nmax=4200 об/мин;

zR_пр=46 кГм/кгК

n_н=3700 об/мин



(34)

Для расчетов режимов работы КС применяются характерис­тики ЦН, представляющие зависимость степени повышения давления , политропического к. п. д. _ПОЛ и приведенной относительной внутренней мощности
(35)
от приведенной объемной производительности
(36)
при различных значениях приведенных относительных оборотах
(37)
где _ВС, z_ВС, T_ВС, Q _ВС – соответственно плотность газа, коэффициент сжимаемости, температура газа и объемная производительность ЦН, приведенные к условиям всасывания;
R – газовая постоянная;
z_ПР, R_ПР, T_ПР – условия приведения, для которых построены характеристики;
N_i – внутренняя (индикаторная) мощность;
n, n_Н – соответственно рабочая частота вращения вала ЦН и номинальная частота вращения.
Одним из универсальных видов характеристик ЦН является приведенная характеристика.
Порядок определения рабочих параметров следующий:
По известному составу газа, температуре и давлению на входе в ЦН определяется коэффициент сжимаемости z_ВС;


(38)

Определяется плотность газа _ВС и производительность нагнетателя при условиях всасывания
. Принимаем m_н=2
;
где Q_КС, Q_ЦН – соответственно производительность КС и ЦН при стандартных условиях, Q_КС=Q;
m_Н – число параллельно работающих ЦН (групп ЦН).
Задаваясь несколькими (не менее трех) значениями оборотов ротора в диапазоне возможных частот вращения ГПА, определяются Q_ПР и [n / n_Н]_ПР. Полученные точки наносятся на характеристику и соединяются линией.
Определяется требуемая степень повышения давления
= , (39)
где Р_ВС ,Р_наг – соответственно номинальное давление на входе и выходе ЦН.
Проведя горизонтальную линию из  до кривой abc найдем точку пересечения. Восстанавливая перпендикуляр до пересечения с горизонтальной осью, находим Q_ПР. Аналогично определяются _ПОЛ и [N_i /_ВС]_ПР. Значение Q_ПР должно удовлетворять условию Q_ПР  Q_{ПР min}, где Q_{ПР min} – приведенная объемная производитель­ность на границе зоны помпажа (расход, соответствующий левой границе характеристик ЦН).
Определяется внутренняя мощность, потребляемая ЦН

(40)
Определяется мощность на муфте привода
(41)
где N_МЕХ –механические потери мощности в редукторе и подшипниках ЦН при номинальной загрузке (для нагнетателя типа 650-22-2 N_мех=250кВт).
Вычисляется располагаемая мощность ГТУ
(42)
где N_e^Н – номинальная мощность ГТУ;
k_Н – коэффициент технического состояния по мощности;
k_ОБЛ – коэффициент, учитывающий влияние системы противообледенения (при отключенной системе k_ОБЛ=1);
k_У – коэффициент, учитывающий влияние системы утилизации тепла;
k _t – коэффициент, учитывающий влияние атмосферного воздуха на мощность ГТУ;
T_ВОЗД,T_ВОЗД^Н – соответственно фактическая и номинальная температура воздуха, К;
Значения N_e^Н, k_Н , k_ОБЛ , k_У , k _t , T_ВОЗД^Н принимаются по справочным данным ГТУ.
Производится сравнение N_e и N_e^P . должно выполняться условие N_e  N_e^P. При невыполнении этого условия следует увеличить число m_Н и повторить расчет начиная с пункта 3.2.
22144,6<27583,7 условие выполняется.
Определяется температура газа на выходе ЦН
, (43)
где k – показатель адиабаты природного газа, k=1,31.
Расход топливного газа одним ГПА
(44)

Расход топливного газа КЦ-6

(45)

ЛИТЕРАТУРА

1. Синицын С.Н., Барцев И.В., Леонтьев Е.В. Влияние параметров природного газа на характеристики центробежных нагнетателей. М.: Недра, 1967, - В кн.: Транспорт и хранение газа (Труды ВНИИГАЗа, вып. 29/37).

2. Альбом приведенных газожинамических характеристик центробежных нагнетателей. Союзоргэнергогаз. ВНИИГАз, - М., 1985.- 87 с.
3. Определение нормы технологического проектирования. Магистральные трубопроводы. Часть 1. Газопроводы. ОНТП-51-1-85. - М.: 1985.- 202 с.
4. Берман Р.Я., Панкратов В.С. Автоматизация систем управления магистральными газопроводами. - Л.: Недра, 1978.- 159 с.
5. Сухарев М.Г., Ставровский Е.Р. расчеты систем транспорта газа с помощью вычислительных машин М.:Недра, 1971.- с.
6. Golianov A., Benmounah O. Choix des turbines а gaz dans le transport des hydrocarbures par canalisation.// Гольянов А., Бенмунах О. Выбор газовой турбины при транспорте углеводородов по трубопроводам/ Exposés du Seminaire National sur Expoitation et de la Maintenance des Turbines á gaz. I.N.H. Boumerdes, 1987.