Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

+
0,3) 
D
= (0,25 н- 0,3) 1 = 0,3 м.
2. 
Д л я нахож дения требуемых значений критерия Re0 и вели­
чины определяющ ей частоты вращ ения воспользуемся обобщен­
ным уравнением:
Ши = С О а ^ г £ г £ ,
В этом уравнении:
С к 
1 
т 
rt
Д ля пропеллерной ьдаиалкя . . . <3,105 
0,6 0,8 
0,4 
1,9
» 
турбинной 
»
........... 0,25 
0,57 0,37 
0,33 
1,15

---

Вычислаем значения критериев и 
ст а т ева вв
 оодобия: 
4 к а
^-№ 3.1,22.10^9,81 
, ,
US” '—р ~ ~
-
U5*. 1Г3
Рч_ 
2 ,4 5 -
10* 
р _ Р е ~ 1,2-10»
Г л . —- Ф - =
■ = 4,33» 10"®;
®* 
da
 
3 « 1 0 "i 
’ 
'
T
d
~ —
 = — У ^ г = 3 , 3 3 .
°
du
 
3*10-* 
’
Н айденные величины критериев и* симплексов подобия л еж а т 
б
пределах приложимости уравнений.
Н аходим значения критерия ReQ и определяющей частоты вра­
щения д л я пропеллерной меш алки:

---

Н аходи м значения критерия Ren и определяющей частоты вра­
щ ения д л я турбинной меш алки:
Ren = 0,25Ga0-57S j '37r ^ 33r J j 15 = 2,5-10“ 1- l l7'3’e7.103' 99-2,04Dl37 X 
X 4,330,33*10- '0’99-3133!’1Б = 2,85* 103;
п0 = Rea
= 2182-103-ЗМ 0~а 
“ 3,96 o6/G = 238 об/мин*
Pc м 
’
3. О пределяем мощность, затрачиваемую непосредственно на 
перемеш ивание.
И з граф и ка 
K
n
== 
f
(Re) 12] 'находим] д л я пропеллерной ме­
ш алки: 
К ц =
0,32; д л я турбинной мешалки: 
K N —
1,3.
В ы числяем постоянный множитель:
Рс^м “ 1*2*103-Зб*10“ 5 = 2,91.
М ощ ность, потребляемая пропеллерной мешалкой:
N = K N4 p cd l
= 312 - 1 0 - , .6,263.2,91 = 227 В т « 0 ,2 3 кВт,
М ощность, потребляемая турбинной мешалкой:
N = K Nnz
рс4 = 1,3-3,963*2,91 = 234 Вт я* 0,23 кВт.
Т а к к а к в данном случае мощность, затрачиваем ая на переме­
ш ивание, одинакова, выбираем турбинную меш алку, работающую 
при меньшей частоте вращ ения.
Пример 3.34. Опыты по окислению сульфида аммония в тио­
сульф ат кислородом, проведенные в. модельном аппарате диаме­
тром 500 мм с четырьмя отраж ательными перегородками, пока­
за л и , что при перемешивании закрытой турбинной мешалкой диа­
метром 125 мм, с частотой вращ ения 6 об/с и при удельном расходе 
кислорода «м = 3 ,5 - 10-3 м3 0 2/(м3-с) обеспечивается поглощение 
1,04 дм3 кислорода на 1 м3 реакционной среды в 1 с — удельная 
производительность 
k M
= 1,04• 10~3 м3 0 2/(м3*с).
Н а основании результатов модельных опытов проектируется 
промышленный ап п арат диаметром 2 м с мешалкой диаметром 
0,5 м, геометрически подобный модельному ( f D =
D id
= 4). Не­
обходимо рассчитать частоту вращ ения мешалки в промышлен­
ном апп арате, при которой будет обеспечена так ая ж е удельная 
производительность, как и в модельных условиях. Расход кисло­
рода в промышленном аппарате 
ип
= 3 ,5 -1 0 _3 м8 0 2/(м3'С); физи­
ческие свойства реакционной среды в модельном и в промышлен­
ном ап п ар атах близки к свойствам воды. Температура реакции 
80 °С.
Р е ш е н и е . Д л я расчета промышленных аппаратов, в кото­
рых R ea ^ 1,8-Ю 5, можно воспользоваться уравнением:
где Di =
k/n
— критерий Дьяконова; 
К и
= и/я — критерий распределения, 
136

---

Если при переходе от модели к промыш ленному ап п арату свой­
ства реагирую щ их фаз не изменяются, уравнение (а) приводится 
к виду:
*0-6Ч ’015«0’75
‘ - с , —
£ в —
Вычисляем значение критерия Рейнольдса (центробежного) 
д ля модельного аппарата:
Кед = М
= -
| ^
= 2,5, № > 1 ,8 . 10,
Таким образом, результаты опытов могут быть использованы
для моделирования.
По опытам на модели определяем коэффициент Сх д л я рассма­
триваемого процесса:
У У 7 
1,04-
ю
—3-
о
,50,67 
s
< ’67 W L ’015^ ’75 
б ^ . о л г Б '- ^ й б . ю - 3)0-75 ” ’ 
'
Подставив в уравнение характеристики промышленного аппа­
рата и найденное значение