Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

wdp
1-0,038.1000
0,8-10"»
= 47500.
Д л я цельнотянутой стальной трубы с 
незначительной 
коррозией 
е
= 0,2 мм 
(табл. X II). Тогда отношение 
d j e
= 38/0,2 =
= 190. По графику (рис. 1.5) при R e = 47 500 и 
d^te
= 190 
находим 
К
= 0 ,0 3 1 6 . Приближенно длина змеевика равна:
L = nDn
= 3 ,14-Ь 10 = 31,4 м.
Потеря напора на преодоление трения в прямой трубе:
ДРпр — ^
L
ра»2
0,0316
31,4 
1000-12
= 13 100 Па.
2 
’ 
0,038 
2
По формуле (1.46) находим поправочный коэффициент:
0,038
= 1 + 3 ,5 4 - ^ - = 1 + 3 , 5 4
1
1,134.
Следовательно, для змеевика:
АРзм — ДРир'Ф = 13 100-1,134 = 14 800 Па = 1510 мм вод. ст.
Пример 1.26. 30 т/ч нитробензола при 20 °С перекачиваю тся 
насосом и з бака с атмосферным давлением в реактор, где под­
держ ивается избыточное давление 0,0! МПа (рис. 1.16). Т рубо­
провод выполнен из стальных труб диаметром 89 X 4 мм с не­
значительной коррозией. Д лина всего трубопровода, вклю чая 
местные сопротивления, 45 м. Н а трубопроводе установлены : 
диафрагма 
(d0
= 51,3 мм), две задвиж ки и четыре отвода под углом
90° с радиусом изгиба 160 мм. Вы­
сота подъема жидкости 15 м. Н а й ­
ти мощность, потребляемую н а­
сосом, приняв общий к. п. д. его 
равным 0,65.
Р е ш е н и е .
Массовый р ас­
ход нитробензола:
М
= 30 000/3600 = 8,34 кг/с. 
Объемный расход:
у =
М/р = 8,34/1200 =* 0,00695 м3/с( 
где р — 1200 кг/м3 — плотность нитро­
бензола (табл. IV).

---

С корость нитробензола?
V
0,00695
/
К ри тери й Рейнольдса:
0,785-0,081а
1,35 м/с.
1.35-0.08М 200
62500,
где |i
ц
2
, М
0
“®
динамический коэффициент вязкости нитробензола (рис. V).
О пределяем коэффициент трен и я. По табл. X II шероховатость 
стальны х труб с незначительной коррозией 
е
= 0,2 мм. По рис. 1.5 
д л я
die =
0,081/0,0002 = 405 и Re = 62 500 находим Я = 0,0257.
Коэффициенты местных сопротивлений, взяты е из табл. X III# 
сводим в табличку:
В ид со п р о т и в л е н и я
2 с
Вход жидкости нз бака в трубопровод (труба с острыми края- 
0,5
ми)
Диафрагма 
[т
 = (51,3/81)5 = 0,4] 
8,25
Задвижка (С = 0,5) 
2 - 0 ,5 = 1,0
Отвод (при 
® =
90° и 
R
160/81 
еа
2):
£ =
А В =
1*0,15 = 0,15 
4-0,15 = 0,6
10,35
Общее гидравлическое сопротивление трубопровода (сети) по 
уравнению (1.49):
АР =
~^~2
— ^ 
^ 
Р^под Ч~ АРдоп =
=
j m
^
_
+ Л “
+
10
,
35
) + 1200-9,81-15 +
+ 0 , 1-9,8М 0» = 215 000 Па.
П отребляем ая насосом мощность по уравнению (1.33):
А, 
V Ар
0,00695-215000 
0
0
„
* = - Щ
°
1000-0,65 
= 2 ’3 к В г -
Пример 1.27. В оздух с температурой 50 °С подается вентиля­
тором в установку, где имеется избыточное давление 35 мм вод. ст. 
Т рубопровод выполнен из стальных труб диаметром 102 X 6 мм 
с незначительной коррозией. Д ли н а всего трубопровода, вклю чая 
местные сопротивления, 70 м. Н а трубопроводе установлены! 
диаф рагм а (
d0
= 49,3 мм), две задвиж ки и четыре отвода под 
углом 90° с радиусом изгиба 300 мм. Электродвигатель вентиля­
тора потребляет мощность 1,35 кВ т; к. п. д . электродвигателя

---

g-fe = 0,95. П оказание водяного дифманометра, присоединенного 
к диафрагме, 400 мм. Определить к. п. д. вентилятора. 
Р е ш е н и е . Плотность воздуха при 50 °С:
Р = Ре (Т У П = 1,293 <273/323) = 1,09 кг/м3.
Коэффициент расхода диафрагмы определяем по табл. XV. 
При 
т
= (49.3/90)2 = 0,3 принимаем среднее значение 
а
л* 0,64. 
Расход воздуха по формуле (1.32) при 
k
= 1 (табл. X V I):
У
= а/о 
V
2## (Рм—р)/р = 0,64*0,785-0,04933 1^2-9,
8 1
-
0
,4 (988 - 1,09)/1,09 =
= 0,103 м3/с.
Скорость воздуха в трубопроводе!
V