Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

хр
— то же 
в исходной жидкости (питании) колонны; 
i/p
— то же в паре, равновесном с жид­
костью питания.
Рабочее (действительное) число флегмы:
R
— ф^?мпн- 
(7.11)
Здесь <р > I — коэффициент избытка флегмы.
При расчетах ректификационных колонн рабочее число флегмы 
часто определяю т по формуле:
Я = 1 ,З Я м 1 ш + 0 , 3 .
( 7 . 1 2 )
Об экономически 
оптимальном флегмовом числе см. [6.11.
. Если на кривой равновесия имеется впадина, то величину оп­
ределяют графическим путем — см. пример 7.16.
6. Расход теплоты в кубе-испарителе ректификационной к о ­
лонны непрерывного действия определяют и з уравнения тепло­
вого баланса колонны с дефлегматором-конденсатором (рис. 7.1):
QK +
Gifip
= Gw 'w
+ Зпот» 
<7-13)
где QK — расход теплоты, получаемой кипящей жидкостью от конденсирующегося 
греющего пара в кубе-испарителе, Вт; 
Qa
— расход теплота, отнимаемой охлаж­
дающей водой от конденсирующихся в дефлегматоре паров, Вт; Qn0T — тепловые 
потери колонны в окружающую среду, Вт; 
Gp, G
q
, G ^
— массовые расходы 
питания, дистиллята, кубового остатка, кг/с; (>, /д , % — соответствующие 
удельные энтальпии, Дж/кг.
И з уравнения (7.13) получаем:
Q* ~
~ GFCF(F
+ QioTj 
f7-14)
где 
cD, cw , cF
— средние удельные теплоемкости, Д ж /(кг-К ); 
tD, tw , tp
— 
соответствующие температуры, °C.
Р асход теплоты, отдаваемой охлаждающ ей воде в дефлегма­
торе:
<2Д *= 0 ^ ( 1 + # ) ' „ .
(7Л5)
Здесь 
R
— число флегмы; 
rD
— удельная теплота конденсации паров в де> 
флегматоре, Дж/кг,
7 . Определение диаметра тарельчатой ректификационной ко­
лонны производится по уравнению:
D = V
0 ,7 8 5 с у * 
( 7 Л 6 >
где 
V
— расход проходящего по колонне пара, агУс; 
w
•— скорость пара, отне­
сенная к полному поперечному сечению колонны, м/с,

---

Реком ендуемую скорость п ара в колонке рассчитывают по 
формуле
и = с y i p i ^ p ^ K .
-{7.17)
в которой 
С
— коэффициент, зависящ ий от конструкции тарелок, 
расстоян и я между тарелкам и , рабочего давления в колонне, на­
гр у зк и колонны по жидкости; ра1 и р0 — плотности жидкости и 
п ара, кг/м 3.
К огда р)1{ > рш
™ = С ]Г
ы р
*
(7.17а)
Н а рис. 7.2 по данным, приведенным в [7 .2 ), представлены 
в зависимости от расстояния между тарелками 
h
значения коэффи­
циента 
С
для ректификационных колонн, работаю щ их при атмо­
сферном давлении и средних н агрузках по жидкости.
П осле определения по уравнению (7.16) диаметра колонны его 
уточняю т в соответствии с имеющимися нормалями.
8. 
О пределение высоты тарельчатой ректификационной ко­
лонны (расстояния Я т между верхней и нижней тарелками) прово­
дится по уравнению:
Н т = (а
— 1) Л, 
(7.18)
где 
п
— число тарелок в колонне; 
h
— расстояние между тарелкамп.
Р асчет требуемого числа тарелок 
п
ведут графическим путем, 
исп ользуя кинетические закономерности — уравнение массопере- 
дачи и расчетные зависимости д л я коэффициентов массоотдачи 
(или чисел единиц переноса) в паровой и жидкой ф азах на тарелке 
17.2].
П ри приближенных расчетах применяют теоретически менее 
обоснованный, но более простой метод определения числа тарелок 
с помощью так называемого среднего к. п. д. тарелок (к. п. д. ко­
лонны):
и = пт/т|, 
(7.19)
где я т — число теоретических тарелок — ступеней изменения концентрации, 
которое находят графическим построением между равновесной и рабочими ли­
ниями на