Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

K L
= — j------------ i ----------- j— = 767 Вт/(ма-К),
8472 + Л785~ + 1600
тогда
<71
=
Кг
Д 'ср = 767-26,3 = 20 180 Вт/ма.
Величину (Д*конд)н определяем, принимая (?Ковд)и = <71 при (aK0BH)! =
— 8472 Вт/(м3- К):
(Д'конд)п = й/(аконд)1 = 20 180/8472 = 2,38 К = 2,38 °С.
Затем выполняем аналогичный расчет (см. строку II в табл. 4.14).
п 
24 87 0 — 18800 
1ЛЛ
Расхождение 
qKom
и 

по второму расчету:----------------
100 =
= 32% > 5 % .
По результатам расчетов первого и второго приближения строим график 
Я
= / ('ст. i)- Полагая, что при малых изменениях|температуры поверхностные 
плотности -Укола и ^кип линейно зависят от 
tCT. i
(или от Д'новд)» графически 
определяем (*ст. 
1
) ш = 113,29 °С (рис. 4.26, точка 
А).
III. Поверочный (третий) расчет (см. табл. 4.14).
п 
22350 — 22300 
^
Расхождение 7
КИП: ------ --------------- 100 = 0,22 
%
< g 
% .
На рис. 4.26 наносим значения (?КОнд)ш и (?киа)ш и проводим через точки 
I, II, I l l -го расчетов линии зависимости f i
('ст. i) и ?кип =
h
(*ст.i ) , 
Как видим, они нелинейны.
Расчет 
q
закончен.

---

9‘/с?Вт/м8
Р и с . 4 ,2 6 , Г р а ф и ч е ск ая з а в и с и м о с т ь
j
—
f{ q )
(к
прим еру 
4 .I V ) ,
Н а схему процесса теплопередачи (рис. 4,25) наносим из таблицы значения 
*ст. 
1
» г'от. ?> «нонд. «кши 
Я-
По данным последнего приближения определяем 
коэффициент теплопередачи:
I 
1
— Г т т —
;—
I—
= ~
— ;— i— ;—
« к о н д +
Z j
Г
с т
+
« к и п
7424 + 178S + 2071 
= 848 Вт/(ма-К).
Площадь поверхности теплопередачи:
Q
1,1-10°
К
Д*0р “ 848 (116,3 — 90)
Принимаем аппарат с площадью поверхности теплопередачи 65 м^ [6.41,
т. е. с запасом ^
100 = 30 %.
50
В связи с необходимостью применения метода последовательных приближе­
ний расчет процесса теплопередачи в греющей камере выпарного аппарата реко­
мендуется выполнять с помощью ЭВМ. Нижа представлен алгоритм такого рас­
чета в виде блок-схемы и программа, записанная на языке ФОРТРАН-IV при­
менительно к ЭВМ «Искра-1256». В расчете коэффициентов теплоотдачи исполь­
зованы соотношения (4.52) при е* = 1 и (4.62). Критическая плотность теплового 
потока определена по уравнению (4.64). Значение Д*Конд для последующего 
приближения определяется по данным предыдущего приближения на основе 
того, что средняя разность температур потоков (Д/Ср = /коад — *иип) распре­
деляется по участкам: конденсация пара — стенка — кипение жидкости про­
порционально их термическим сопротивлениям,

---

( Конец )

---

Идентификаторы к расчету кипятильника с обогревом паром? 
Исходные данные
а) Конденсация пара.
Величина
^копо
г
р
*
■D
И 
Дайона
Идентификатор
Т1
R1
LI 
R01
MU1 
DT1
Ч.
б) Кипение жидкости.
1 
: . 
Ч
К
. -
/ у 'Г '- г . ' 
.4 Э р
; 
ч . 
Ь -
}
Величина
^КИП
Рж
Рп
Иж
0 
гнип
Идентификатор