Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

D
(в м) рассчитывают по 
уравнению расхода д ля газового потока:
где 
У
— расход газа, проходящего через абсорбер, ы
3
/с; 
w
— скорость газа, 
отнесенная к полному поперечному сечению колонны (фиктивная), м/с.
С корость га за
w
находят следующим путем.
С начала рассчитывают фиктивную скорость газа до3 в точке 
захлебы ван ия (инверсии) по уравнению (при рж > рг):
Здесь о — удельная поверхность насадки, ыг/м8; д — ускорение свободного 
падения, м/с2; Усв — свободный объем насадка, м
3
/м3; рг и рж — плотности газа 
и жидкости, кг/м3; 
— динамический коэффициент вязкости жидкости, мПа-с; 
L и G
— массовые расходы жидкости и газа, кг/с; 
А =
0,022 для насадки из 
колец или спиралей [6.3], для ректификации 
А
= — 0,125.
З атем определяю т рабочую скорость газа ш (фиктивную), 
прин и м ая д л я абсорберов, работающих в пленочном режиме
14. О пределение высоты насадочного абсорбера,
а) Ч ерез высоту единицы переноса (ВЕП).
П оверхность контакта фаз в абсорбере при пленочном режиме
где 
На
— высота слоя насадки, м; S — я£)2/4 — площадь поперечного сечения 
колонны, м2; 
D
— диаметр колонны, м; о — удельная поверхность сухой насадки, 
m
V
m
3 ; 
'ф— коэффициент смоченности насадки, безразмерный — расчет вели­
чины этого коэффициента см. [6.31.
В ы сота слоя насадки:
Здесь 
G
— постоянный по высоте колонны расход инертного газа, кг/с или
(6.35)
(6.36)
w
= (0,75 
0,9) ву3.
(6.37)
работы:
(6.38)
(6.39)
О

---

п од
_
Г 
dY
~
J р —F* *
Из уравнения (6.34) следует:
ло 
и
= О 'н — ^в)М ^ср* 
(6-41)
При прямолинейной равновесной зависимости среднюю д виж у­
щую силу ДУср рассчитывают по уравнению (6.32) нли (6.33), 
при криволинейной равновесной зависимости число единиц пере­
носа 
riQy
находят графическим построением или методом графи­
ческого интегрирования — см. пример 6.10.
Объемным коэффициентом массопередачи 
K yV
назы ваю т ве* 
личину
/С,,У = /СуСТДр =
к уа,
(6.42)
где 
а =
сф — удельная смоченная (активная) поверхность насадки, м8/м*; прв 
$ = 1 
а = о.
П рименяя объемный коэффициент массопередачи, получаем 
д л я высоты единицы переноса:
Q
G
h°v = KySoip = K yV S
~* 
(6'4^
б) 
Ч ерез 
высоту, 
эквивалентную
теоретической 
тар ел ке 
(ВЭТТ).
Высота слоя насадки 
Н д
может быть рассчитана так ж е по 
уравнению:
И
II =
(6.44)
где Лэ — высота, эквивалентная теоретической тарелке (ВЭТТ) или теоретиче» 
ской ступени (ВЭТС), м (определяется по экспериментальным данным); 
пт
—• 
число теоретических тарелок (ступеней изменения концентрации).
Ч исло теоретических т а р е л о к — 
ступеней изменения концентрации в 
’• 
абсорбере определяю т обычно гра- _
фическим путем (рис. 6.4). Н а этом Ун 
ри сун ке 
А В
— рабочая л ин и я, по­
строенная по уравнению (6.27) или 
(6.28), 
ОС
— равновесная линия.
15. К ритериальны е формулы для 
расчета коэффициентов массоотдачи 
в насадочных абсорберах с неупо­
рядоченной насадкой (навалом) при 
пленочном режиме.
Рис. 6.4. Графическое определение числа сту­
пеней изменеиня концентрации (теоретических 
тарелок) в абсорбере.

---

а) Д л я газовой фазы:
Nu; = 0,407 Re®*65"’ (Р
17
) 0*33. 
(6.45)
Здесь Nul 
Rer =
Pr l = —
Рг — коэффициент нас-