Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

eBt 
~Щ~"
В нашем случае известно 
G± =
0,37 кг/с и 
п =
210. Поэтому используем 
зависимость a j =
f
(л, 
L, G)
с учетом влияния примеси воздуха (0,5 %):
щ
= 2,02еег5{ (rt/G1)v $Lv » 
=
2,02.0,62.0,6-1048 ( 2 1 0 / 0 , 3 7 = 6520LV\
где 8 — коэффициент [см. формулу (4.53)], для шахматного расположения труб 
в пучке и при числе рядов труб по вертикали пв = 14 (табл. 4.12) в = 0,62 
(рис, 4.7); &р — коэффициент, зависящий от содержания воздуха в паре (рис. 4.9), 
вр = 0,6; 
B t
= 1048 (табл. 4.6).
Надо задаться длиной труб (по табл. 4.12 длины труб 2; 8; 4 и 6 м). За­
даемся 
L
= 3 м. Если по окончании расчета будет принята другая длина труб, 
то расчет необходимо скорректировать (с увеличением 
L
при Gi = const ве­
личина ссСр возрастает). Имеем:
= 6520-31'* = 9400 Вт/(ма-К).
Принимаем тепловую проводимость вагрязнений со стороны греющего пара 
1/гвагр. i «
5800 Вт/(м2>К), со стороны толуола 1/г8агр. 2 » 5800 ВтЛм8 • Ю 
(табл. XXXI). Коэффициент теплопроводности стали лот = 46,5 Bt/(m-Kj 
(табл. XXVIII). Тогда
-=— — 2580 Вт/(м*-К).
0,002
5800 ^ 46,5 п 5800
Коэффициент теплопередачи:
* “ i 
, 
. 
Г "
1 
, 
/
. 
1 
“ 503 Вт« м ,' К>-
“г 
/
./"от “г „
лл
ла + '
a j ^
от 
«а 
9400 т 2580 л
669 
Поверхностная плотность теплового потока:
q = K
Д/ор = 503-42,1 = 21 180 Вт/м*.
Проверяем принятое значение (Рг2/Ргот> 2)0'25. Определяем 
Д^а = Л
= 21 180/669 « 32 К ^ 32 °С;
*ст-а “ *а “Ь Д^г = 70 + 32 = 102 pCj
Ргот. г ^
сст.
а^ст. аАст. а “ 1885‘0,27.10 3/0*X163 = 4,38.
Здесь 
со т 1 = 1 8 8 5
Д ж /(кг-К ) 
(рис. 
XI); 
И-от. а = 0,27-Ю-8 П а-с 
(табл. IX); Яст* а = 0,1163 Вт/(м• К) (рис. X),

---

Было принято (Рг2/Ргст. г)0,20 = 1»0£. Разница ~ 0 ,7
%.
Расчет 
К
закончен.
Расчетная площадь поверхности теплообмена:
Q
771 ООО 
, Л
Frt ~
■ 
гг
л';--- =* спо 
лп
t “ 3S»4 Мй.
р 
/С Д/0р 
503-42,1
Коэффициент теплоотдачи 
а х
= 9440 » а 2 = 664 Вт/(м2-К), поэтому рас« 
четным диаметром при определении поверхности труб следует принять d2 — 
= 0,021 м.
Аппарат с 
L
= 3 м имеет площадь поверхности теплообмена:
F
=
nd znL =
3,14-0,021 -210-3 = 41,56 м3.
Запас площади поверхности теплообмена: 
4— — 100 = 14*2
Запас площади поверхности теплообмена достаточен.
Принимаем один четырехходовый кожухотрубчатый теплообменник с вну­
тренним диаметром кожуха 600 мм» числом труб 52,5/210 п длиной труб 
L
= 3 м.
Ввиду того, что общая разность температур Д/gp = 42,1 К близка к допуска­
емой разности (/к — *т)ыако = 40 К (табл. XXXV), принимаем аппарат типа 
ТН.
Определяем /Ст.а;
&tz
= 'ст. а = 70,6 -1- 31,659 « 102,3 °С
На схему процесса теплопередачи типа рис. 4J23 нужно нанести уточненные 
эначения /ст. i» ^ст
.2
> 
®
2
»
Расчет второго варианта
(Rea < 2300).
Составляем схему процесса теплопередачи по типу рис. 4.23.
Д л я течения толуола при Re2 < 2300 скорость в трубах должна быть 
меньше 
w'z:
.
2300ц* 
2300-0,36-Ю‘з 
Л лло
:0,048 м/с,
2 
dap2 
0,021-820
а число труб на один ход трубного пространства должно быть больше