Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

q
— удельная тепловая нагрузка, Вт/м3; 
L
— длина трубы, м; 
d
— 
внутренний диаметр трубы, м.
П ри конденсации пара в змеевиках д ли н а зм еевика не д олж на 
быть очень большой, т а к к а к в нижней части длинны х змеевиков 
скапливается конденсат, что ухудш ает теплоотдачу; кром е того, 
уменьшается давление п ар а, что приводит к сниж ению полезной 
разности температур.
По практическим данны м, д л я паровых змеевиков н ач альн ая 
скорость пара в змеевике н е долж на превыш ать ~ 3 0 м/с. П ри 
средней разности температур 
М ср
= 304-40 К предельное наи­
большее отношение длины -змеевика к диам етру трубы
L id
в зави ­
симости от давления п ар а /7абс составляет:
рабс*
МПа 
0,49 0,29 
0,15 0,78
кгс/ш ? 
5 
3
1,5 
0,8
(L/d)
 ыако 
275 
225 
175 
125
П ри других значениях д
tcp
д л я паровы х змеевиков .приведен­
ные значения 
L fd
следует умножать на коэффициент 6 /■ / Д /ор.
Б . Конденсация п ар а, содержащего неконденсирую щ ийся газ 
(например, воздух).
Если пар содерж ит воздух или другой неконденсирую щ ийся 
. газ, то теплоотдача прн конденсации сильно ухудш ается. Н а 
рис, 4.9 приведены полученные опытным путем значения отноше­
ния ег = а в/ а копд в зависимости от концентрации 
Y
воздуха в паре.
Здесь «конд — коэффициент теплоотдачи при конденсации чистого п ара, 
рассчитываемыйj i o приведенным уравнениям; а а — то ж е при содерж ании во з­
духа в паре; 
Y —
относительная массовая концентрация воздуха в п аре, 
к г воздуха/кг пара [или % (масс.)].
В. Конденсация чистого перегретого пара.
а) 
Если температура стенки выше тем пературы насы щ ения, то 
конденсации нет и теплоотдачу рассчитывают к а к д л я охлаж даю ­
щегося газа.

---

t,®C 
Y ,%
Р к с . 4 ,8 . З н а ч е н и е к о э ф ф и ц и е н т а
А
[ф о р м у л ы (4 .5 7 ) (4 .6 8 ) ] .
Р и с . 4 .0 , З а в и с и м о с т ь п о п р а в о ч н о го к о эф ф и ц и е н та ^ о т к о н ц е н тр а ц и и во зд у х а в п ар с,
б) 
Е сли тем пература стенки ниж е температуры насыщ ения, то 
расчет теплоотдачи ведут по формулам (4.52) и (4.58), но вместо 
теплоты конденсации 
г
подставляю т сумму теплот конденсации 
и перегрева:
г ' =
г 
са
(/0 — *ноед)» 
(4.59)
где сп — теплоемкость перегретого п ара, Д ж /(к г-К ); 
ta
— начальная темпе­
ратура перегретого п ара, К; /конд — температура конденсации, К.
З а Д / в ф орм улах (4.52) и (4.58) при конденсации перегретого 
пара принимается так ж е разность температуры конденсации пара 
и тем пературы стенки.
18. Теплоотдача при кипении жидкостей.
У равнения теплоотдачи при кипении жидкостей существенно 
различаю тся в зависимости от вида термомеханического режима 
этого энергоемкого гетерогенного процесса, сопровождающегося 
фазовым превращ ением. По характеру и интенсивности кипения 
различаю т три основных реж им а процесса: 1) пузырьковы й; 2) пу­
зы рчато-пленочный и 3) пленочный, причем наибольш ее приме­
нение в химической технологии нашел первый реж им, который 
в расчетной п ракти ке оцениваю т указанием области изменения 
удельной тепловой н агрузки (Я
< tfup.i)-
Современные модели кипен#ия в пузырьковом режиме опираются 
на представления о турбулизую щ ем влиянии пузы рьков паровой 
фазы , лимитирую щем кинетику этого процесса, что позволяет зн а­
чительно сократить его описание и выразить коэффициент тепло­
отдачи 
а
без прямого обращ ения к методам статистики через обоб-
щенныи критерий Н уссельта Nu посредством модифицированного
кри тери я Рейнольдса R e и критерия П рандтля Рг:
Nu = CRe"1 Ргл% 
(4.60)

---

* М * 
*