Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

D
= 1600 мм, 
Н
= 500 об/мин, полезный
объем 500 дм3.
П оверхность фильтрования этой центрифуги:
F = 3 ,1 4 .1,6-0,7 = 3,5 н*.
Развиваемое давление фильтрования по формуле (3.29):
Др = 0 ,011-0,5-1100-0,8-5003/3 ,5 = 34,6.10* Па, или 3,5 кгс/сма,
Таким образом, промышленная центрифуга разви вает давле­
ние фильтрования в 3,5/0,83 = 4 р а за больш е, чем опытная.
Ориентировочно производительность фильтров 
пропорцио­
н альна ] / Д р , следовательно, можно ожидать увеличения удельной 
производительности центрифуги почти в 2 р а за , т. е. до 65-2 =
= 130 кг влаж ного геля/(м 2-ч).
Т а к как фильтрование и промывка осадка занимаю т около 75%
общего времени работы центрифуги полунепреры вного действия, 
то средняя часовая производительность ее рав н а 130*0,75 =
= 97 кг/(м2-ч).
Следовательно, суточная производительность одной центри­
фуги, принимая д ля нее 20 рабочих часов в сутки, составит 97 х
X 3,5*20 = 6800 кг влаж ного осадка.
Д л я обеспечения всей заданной суточной производительности 
необходимо установить 9000/6800 = 1,32, т. е. д ве центрифуги, 
а с резервом — три.
Взвешенный слой
Пример 3.26. В аппарате имеется взвеш енный слой силика­
гел я, ситовой состав которого следующий:
Фракция, мм 
—2 ,0 + 1 ,5
—1,5+1,0 
— 1 ,0 + 0 ,5 —0,5+ 0,25
Н асы пная плотность силикагеля РнаС = 650 кг/м3, плотность 
частиц р = 1100 кг/м3. Тем пература воздуха 150 °С. Ч и сло псевдо­
ож иж ения 
K w
= 1,6.
Определить критическую, рабочую и действительную (в сво­
бодном сечении между частицами) скорость воздуха.
Р е ш е н и е .
Подсчитываем величину критерия Аг и по 
рис. 3.8 находим соответствующее значение ЬунР.
С этой целью определяем эквивалентный диаметр частиц сили­
кагеля.
Среднеситовые диаметры фракций:
Содержание, 
43 
% (масс.)
28
17
12
т

---

Тогда эквивалентны й диаметр по формуле (3.51)1
e V
Н =
0,43 . 0,28 , 0,17 . 0,12 
**
1,0 
Ш '
Z
j
di
1,75 ^ 1,25 
0,75 * 0,37
Д инам ический коэффициент вязкости воздуха при 150 °С (см. 
рис. V I): {х = 0 ,0 2 4 -1 0 '3 П а*с.
П лотность воздуха:
070
Р = ‘ -2932 7 3 + 1 6 0 = ° ' 835 К Г /Л
Следовательно,
4 р р се
Р . 10-ь. 1(Ы 0 3 .0 ,835-9,81 
, r(Mf
А г
= ------------- 2 48.20-ю--------------* 1.565.10*.
■ с
Значению Аг = 1,565* 104 соответствует L yKp = 3• 10“2. От­
сюда
3 / LyKP,ucpg =
у
3-10-2.0,024-10-з.1,1.10^9,81 =
^
Wap 
p
I 
V
о д а
О пределяем рабочую скорость воздуха:
ю =
/СдДОкр = 1*6*0,224 = 0,358 м/с.
Н айдем порозность взвеш енного слоя. При 
K w —
1,6:
Ly = ^ L y Kp= 1(б3.З .Ю - 2 == 1 ,2 3 - ю - 1.
П о рис. 3.8 п р и Ь у — 1,23*10"1и А г = 1,565-104им еем е = 0,47.
Д ей ствительн ая скорость воздуха в свободном сечении слоя: 
шд = ш/e — 0,358/0,47 = 0,762 м/с.
Пример 3 .2 7 . По данным предыдущего примера определить 
разм еры и гидравлическое сопротивление аппарата. П роизводи­
тельность 2,5 т/ч си л и кагел я при среднем времени пребывания его 
в ап п арате т0 = 10 мин. Р асход воздуха в рабочих условиях 
4300 м3/ч. Ж ивое сечение реш етки 0,015, диаметр отверстий 0,8 мм, 
толщ ина реш етки 2 мм.
Р е ш е н и е . О пределяем диаметр аппарата. Секундный рас­
ход воздуха:
V
= 4300/3600 = 1,195 мЗ/с.
П лощ адь сечения аппарата: