Р е ц е н з е н т : д-р техн наук проф. В. И. Киседьникоз

b
= 25 мм (для такой насадки 
йэ
=
2Ь
= 0,05 м); 
скорость газа, считая на полное сечение скруббера, 0,95 м/с; 
плотность газа 0,5 кг/м3; динамический коэффициент вязкости газа 
0,013 м П а-с; коэффициент диффузии бензола в газе 16-1O-0 м2/с. 
Режим считать пленочным.
6.20. Определить диаметр и высоту тарельчатого абсорбера 
для поглощения водой ам миака из воздушно-аммиачной смеси при 
атмосферном давлении и температуре 20 °С. Н ачальное содержа- 
ние аммиака в газовой смеси 7% (об.). Степень извлечения 90% . 
Р асход инертного газа (воздуха) 10 000 м3/ч (при рабочих усло­
виях). Линию равновесия считать прямой, ее уравнение в относи­
тельных массовых концентрациях: 
Y *
= 0,611л-. Скорость газа 
в абсорбере (фиктивная) 0,8 м/с. Расстояние между тарелкам и 
0,6 м. Средний к. п. д. тарелок 0,62. Коэффициент избы тка по­
глотителя ф = 1.3.
6.21. По условиям предыдущей задачи определить: 1) высоту 
насадочного абсорбера с насадкой и з керамических колец 50Х

---

х 5 0 х 5 мм, п риняв 
h9
— высоту слоя насадки, эквивалентную 
теоретической тар ел ке (ВЭТТ), равной 0,85 м* 2) величину ко­
эффициента массопередачи в этом насадочном абсорбере 
К и
кг
ам м иака / (м 2-с ** ^ммиака\
считая коэффициент смоченности
j \
kj
воздух 3 /
н асадки 
i
|
j
равным 0,9.
6 .2 2 . По данным контрольны х задач 6.20 и 6.21 определить 
высоту слоя насадки через общее число единиц переноса 
п0!/
и 
высоту единицы переноса (ВЕП) 
h 0y.
6 .2 3 . Абсорбер для улавливан и я паров бензола из парогазо­
вой смеси орош ается поглотительным маслом с мольной' массой 
260 кг/км о ль. Среднее давление в аб сорб ерераso = 8QQ мм р т. ст.,, 
тем пература 40 
°С
Р асход парогазовой смеси 3600 
м?/ч
(ври ра- . 
бочих услови ях). К онцентрация бензола в газовой смеси на входе 
в абсорбер 2% (об.) извлекается 95% бензола. Содержание бен­
зола в поглотительном масле, поступающем в абсорбер после ре­
генерации, 0,2% (мол.). Р асход поглотительного масла в 1,5 раза 
больш е теоретически минимального. Д л я расчета равновесных 
составов принять, что растворимость бензола в масле определя­
ется законом Р а у л я . При концентрациях бензола в жидкости до 
X
= 0,1 км оль бензола/км оль масла равновесную зависимость 
Y * =
/ (X) считать прямолинейной.
Определить: 1) расход поглотительного масла в кг/ч; 2) кон­
центрацию бензола в поглотительном масле, выходящем и з аб­
сорбера; 3) диаметр и высоту насадочного абсорбера при скорости 
га за в нем (фиктивной) 0,5 м/с и высоте единицы переноса (ВЕП) 
К у
= 0*9 м; 4) высоту тарельчатого абсорбера при среднем к. п. д. 
тарелок 0,67 и расстоянии между тарелками 0,4 м.
6 .2 4 . В насадочном абсорбере диаметром 1 м диоксид серы 
поглощ ается водой из воздуха. Начальное содерж ание 
S 0 2 
в по­
ступаю щ ей смеси 
7%
(об.). Степень поглощения 0,9* Н а выходе 
и з абсорбера вода содержит 0,0072 кг 
S 0 2/
kf
б о д ы .
Коэффициент
массопередачи в абсорбере 
К у
= '0 ,0 0 5 к г SOg
I(
м2-с - 
кг^ ? — V
J \
К! ЬО^ДУ Ха /
Н а сад к а и з керамических колец 5 0 x 5 0 x 5 мм. Коэффициент смо­
ченности насадки ip = 1. Высота единицы переноса 
hQy
= 1,17 м. 
О пределить расход воды в абсорбере.
6 .2 5 . В абсорбере под атмосферным давлением при темпера­
туре 20 °С поглощ ается и з парогазовой смеси 300 кг бензола в 1 ч. 
Н ачал ьн о е содерж ание п ар а бензола в парогазовой смеси 4% 
(об.). Степень извлечения бензола 0,85. Ж идкий поглотитель, по­
ступающий в абсорбер после регенерации, содерж ит 0,0015 кмоль 
бензола/км оль поглотителя. Ф иктивная скорость газа в абсорбере 
0,9 м/с. У равнение линии равновесия: У * =
0 ,2 Х ,
где 
Y * и X
вы раж ены соответственно в кмоль бензола/кмоль инертного газа 
и км оль бензола/кмоль поглотителя. Коэффициент избытка погло­
тителя ф — 1,4. Определить диаметр абсорбера и концентрацию 
бензола в поглотителе, выходящем из абсорбера.

---

П ЕРЕГО Н К А И РЕКТИ Ф И К А Ц И Я
ОСНОВНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ И РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ
I . У равнение простой перегонки:
* w
где 
F
— начальное количество перегоняемой смеси; № — остаток жидкости в кубе 
после перегонки; 
у* и х —
равновесные концентрации легколетучего (низко- 
кипящего) компонента в паре и в жидкости; 
хр
— содержание легколетучего 
компонента в начальной смеси; 
x^Y
— содержание легколетучего компонента 
в остатке после перегонки.
Средний состав перегнанной жидкости:
Расчет по уравнениям (7.1) и (7.2) проводят, прим еняя либо 
мольные количества и мольные концентрации, либо массовые ко­
личества и кассовы е концентрации.
2 . 
При перегонке нерастворимых в воде жидкостей с водяным 
паром (или инертным газом) расход пара рассчиты ваю т по уравне­
нию:
Здесь GB — количество водяного пара, уходящего с паром перегоняемой 
жидкости, кг; G — количество перегоняемой жидкости, кг; 
М в
и 
М —
мольные 
массы веды и перегоняемой жидкости; 
Р
— давление насыщенного пара перего­
няемой жидкости при температуре nepei окки; П — общее давление смеси паров; 
Ф — коэффициент; учитывающий неполноту насыщения водяного пара паром 
перегоняемого вицества (при ориентировочных расчетах принимают <р = 0,7