|
tf.
н
.
4
Н
агр.1
’
1/2800
*
U .
н = 27,85 К •= 27,85 °С.
Определение температуры внутренней поверхности труб fT,
^т. в — ^от. а .
олоа
/т . я — 26 ,5 4 ,
r 8arp. „
’
1/2400
’
*т> в = 27,77 К = 27,77 °С.
Средняя температура стенок труб:
*т = 0,5 (27,85 + 27,77) = 27,81 °С.
Средняя разность (/к — /т) = 60 — 27,81 = 22,19 °С = 22,19 К .
Величина (/к — fT) больше 20 К (табл. XX X V ), поэтому принимаем аппарат
чипа Х К .
Пример 4. IV. Рассчитать вынесенную греющую камеру выпарного аппарата.
Выпарная установка работает при кипении раствора в трубах при оптималь
ном уровне. При расчете выпарного аппарата принята высота труб Я = 6 и .
При расчете установки определены: тепловая нагрузка Q = 1 100 ООО Вт; сред
н яя температура кипения раствора хлористого натрия (2 0 % ) {ш и = SO 'С ;
температура конденсации сухого насыщенного водяного пара
tK 0 S Jl=
116,3 ®С.
Д л я кипящего раствора Я = 0,65 Вт/(м- К).
Р е ш е н и е . Составляем схему процесса теплопередачи (рис, 4.25),
Средняя разность температур:
:
Л* ср = *конд — *кип =
116,3
— 90 =
26,3
°С =
26,3
К.
Находим коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося водяного пара
к поверхности вертикальных труб по формуле (4.52а):
®конд — 2,04-
At
(Я Д /ко в д )0^
Следовательно,
= 2,04
7188
50.25
^ К О Н Д
а
к О Н Д ^ К О
Я
Д
К о н д ен си р ую щ и й ся
п а р
^ л а НЗ,29°С
Of,
конд1
7424
( A W ° ' ^ = 9800 (^конд)"МЁ-
= 9800 Л^КОЫД'
К и п я щ а я ж ид кост ь
^кип
= 90сС
-1 ю 2 и Ш,77°С
q - 22300
В т /м 2'
В Т
м 2*К
taarp.2
Коэффициент теплоотдачи от стенки труб к кипящему раствору {формула
(4.62)]:
, /
Л3р
\ * /8
п м п /
0,653*1115
\ V 8-8/,
«кип - * (
ио Т т а )
q
“ 0,078
\
0,5 1 .10-3.67,7.10“3-363 )
9
в
2,61 ?8/*,
где
Ь
= 0,075 П + 10 (рп/рж)8/Ч = (/,075 [1 + Ю (0,424/1115)v «] = 0,079.
Физические величины для 20
%
раствора хлористого натрия определены
по табл. IV, IX , XXIV.
Принимаем тепловую проводимость загрязнений стенки со стороны грею
щего пара
5800 Вт/(м2-К) и со стороны кипящего раствора ~2900 Вт/(ыа*К)
(табл. X X XI). Тогда
1
1
1785 Вт/(м3-К),
'Eir
С
V
1
0,002
I
5800
46,5
2900
= 46,5 Вт/(м* К) — коэффициент теплопроводности стали (табл. XXVIII).
чВвиду того, что сс^ид
—
/j (Д/конд) и вщш =
/о
(р а с ч е т коэффициента теплопередачи принимаем метод последовательных при-
бленсешад.
Д л я тцшеделенпя исходного значения
К
а cx. учитывая: что при уста-
ноБившеашяЧрежиме теплопередачи
qm n
= дИовд» выражаем
Окна
через <71!оНД:
*,L
= 2 , 6 ^ f nTr = 2,61 (9800 Д/ J '75
яд
\
“ 'понд;
^ Затем рассчитывЗ&цвм х ^ н ы е ^ ^ ч е н и я
К
а ох 11 9ися> принимая Д/конд =
Яиох = ■
— j------------- — — 667 Вт/(ма-К );
9800 + " Т 7 8 5
1
1195"
?пск ~ ^ в с х Д^ор ** 667*26,3 = 17^Щ ,В т/м а.
Находим значение (4^to§n)x = Составляем расчетную ташнщй^&Л4, в которую яягтигьШыйц
1
Hi'Agaggf
данные *Ковд. 'кип. (д<конд)г.
1
/S гот и резулмахы .люследующих-'расчетов.
Т а б л и ц а 4.14
Прибли
жения
и повероч
ный
расчет
Кондеисация греющего пара
(конд>
°С
'ст. 1.
*0
^*конд* К
д<0,25
копд
в конд»
Вт/(н*. К)
?КОНД»
Вт/ы!
I
116,3
114,5
1,79
1,156
8472
15 160
II
116,3
114
2,38
1,24
7900
18 800
III
116,3
113,29
3,01
1,32
7424
22 300
Прибли
жения
в повероч
ный
расчет
Стейка и ее загряз
нения
Кипение растоора
' / 2 'с т .
ВтДц2. к)
<3
^ст. 2*
«с
*кип«
СС
д *кнп-
К
а кип>
Вт/(м6. К)
^КИП*
Вт/иг
I
1785
8,5
106,0!
90
16,01
1600
25 600
II
1785
10,53
103,47
90
13,47
1846
24 870
III
1785
12,52
100,77
90
10,77
2071
22 300
I. Первое приближение:
('от. l) i = 'нонд — (А/вонд)1 = П 6.3 — 1,79 « I 14,51 °С;
( “ koh„)i =
Я800
(4<КОИД) Г 0>25 = д ”
” » = - д а - = 8472 Вт/(и». К);
(9конд)1 = (аконд
)1
(А ^ оад)г = 8472-1,79= 15 160 Вт/ма;
( A
' c
t ) i =
2
г с т ( ? к о н д
)1
=
15 160/1785
=
8,5 К
=
8,5 °С;
(*ст. a)i = ('ст.
i)l
~ (A 'cxh = 114.51 — 8,5 = 106,01 °С;
(Д'кпп)! = ('ст. a)l — 'кип = 106,01 — 90 = 16,01 °С = 16,01 К;
( “ „ » ) . = 2.61 (9«онд ) !'• = 2.61' lS.160’/a = 2.61 -612,5 =
= 1600 Вт/(ма-К);
(?k
0
q)i “ (®KtiEi)i(A^KHii)i= 1600-16,01 = 25 600 Вт/м3.
В первом приближении ()1
« (?mm)l-
II. Второе приближение.
Рассчитываем по первому приближению
Do'stlaringiz bilan baham: |
