Issn 2072-0297 Молодой учёный Международный научный журнал Выходит еженедельно №4 (138) / 2017 р е д а к ц и о н н а я к о л л е г и я : Главный редактор

 3. Зависимость коэффициента поглощения при использовании алюминиевых электродов. Снизу вверх: 
первый — измерения сразу после электрокоагуляции с использованием алюминиевых электродов, второй — 
измерения после 2х часов отстаивания, третий — после 20 часов отстаивания

---

143
“Young Scientist” .  # 4 (138) .  January 2017
Physics
От данного опреснителя в испытаниях по отношению к входящему внутрь опреснителю солнечной энергии 
(
2
м
Мдж
5
,
22
в сутки), выход конденсата достигает порядка 7–8 л в сутки с площадью м
2 
испарения воды [1]. 
Результаты натурных экспериментальных исследований оптимального режима работы солнечного опреснителя 
представлены на как зависимость некоторых теплотехнических параметров установки от часового интервала. 
Следует отметить, что в камерах парниковых солнечных опреснителей имеет место тепло- и массообмен, осложнен-
ный фазовыми превращениями на поверхностях минерализованной воды и на поверхность полиэтиленовой пленки. 
Имеются работы, посвященные раздельному изучению процесса испарения с плоской поверхности в общий объ-
ем, процесса конденсации пара из паровоздушной смеси на наклонную поверхность [1]. 
Для установления критериальных уравнений, определения коэффициентов тепло-и массообмена и тепловых пото-
ков в поверхностях парниковой солнечной опреснительной установки при испарении и конденсации в зависимости от 
специфики ограниченного объема формы камеры опреснителя, его размеров, угла наклона камеры были проведены 
исследования на модели. 
Коэффициенты теплоотдачи и конвективный тепловой поток в исследуемый опреснитель представляется следую-
щими исходными данными. 
Для процесса испарения воды: температура минерализованной воды в течения сутки изменяется от 
C
t
0
1
27
=
до 
C
t
0
2
50
=
; толщина минерализованной воды, который наполнен в емкость, 
м
9
,
0
=
d
; теплота парообразования 
воды, 
кг
Дж
2300
=
r
; ускорения силы тяжести, 
2
м
81
,
9
с
g =
; средняя температура 
C
t
t
t
0
2
1
5
,
38
2
=
+
=
. Исход-
ные данные для расчета: температура паровоздушной смеси-38,5 
0
С: коэффициент теплопроводности-
К
м
Вт
627
,
0
⋅
=
λ
; диффузионное число Прандтля-
36
,
4
Pr =
; кинематическая вязкость паровоздушной смеси- 
с
2
6
м
10
659
,
0
−
⋅
=
ν
, коэффициент объемного расширения паровоздушной смеси- 
K
T
1
10
21
,
3
5
,
311
1
1
3
−
⋅
=
=
=
β
. Критерий Грасгофа вычислен по формуле: 
(
)
(
)
(
)
6
2
6
3
3
2
3
2
1
10
06
,
45
10
659
,
0
03
,
0
23
10
21
,
3
81
,
9
⋅
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
−
=
−
−
ν
β
d
t
t
g
Gr
. 
Для расчета коэффициента теплоотдачи в условиях естественной конвекции в большом объеме теплоносителя 
обычно пользуются критериальной зависимостью вида: 
(
)
n
Gr
B
u
N
Pr
⋅
=
. 
По значению произведения 
8
6
10
96
,1
36
,
4
10
06
,
45
Pr
⋅
=
⋅
⋅
=
⋅
Gr
значение B и n выбираться по работе как 
B=0,135, n=1/3. 
Тогда число Нусселя имеет значение: 
(
)
78
Pr
135
,
0
3
1
=
⋅
=
Gr
u
N
. 
Условный коэффициент теплоотдачи на поверхности испарителя: 
К
d
u
N
⋅
=
⋅
=
⋅
=
2
м
Вт
34
,
54
9
,
0
627
,
0
81
λ
α
. 
Тепловой поток испускаемый 
через 
площади поверхности 
минерализованной воды: 
(
)
Вт
t
t
F
Q
2537
23
03
,
2
34
,
54
2
1
=
⋅
⋅
=
−
⋅
⋅
=
α
.