|
CO 2 miqdori :
(2.9)
Ishlab chiqarilgan suv miqdori:
(2.10)
Bu erda Mso 2 , Mo 2 , Mn 2 o mos ravishda CO 2 , O 2 va H 2 O molekulyar og'irliklari .
2 va H 2 O hosil bo'lishiga ketgan smola miqdori :
G = ( G s 2 –0,3 • G // o 2 ) + ( G n 2 o– 0,65 • G // o 2 ), kg/soat , (2,11)
bu ( G / G f ) ∙ 100% (og'ir.).
Oksidlanish jarayonining chiqindi gazlaridagi uglevodorod gazlari va solaryum bug'larining miqdori oksidlanish haroratiga, xom ashyo tarkibidagi engil fraktsiyalarning tarkibiga va havo oqimi tezligiga bog'liq. Jarayonda hosil bo'ladigan uglevodorod gazlarining miqdori og'irligi 1 ÷ 2% ga teng bo'ladi, bu:
G _ = K 1 • G f /100, kg/soat. (2.12)
Distillat tarkibidagi suyuq mahsulotlarni hisoblash moddiy balansga rioya qilishni hisobga olgan holda amalga oshiriladi:
G W \u003d K 2 • G f / 100, kg / soat. (2.13)
Ayrim moddalarning fizik-kimyoviy xarakteristikalari jadvalda keltirilgan. 2.4.
2.4-jadval. Ayrim moddalarning fizik-kimyoviy xarakteristikalari
Murakkab
|
Molekulyar massa
|
Zichlik, r 4 20 , kg / m 3
|
Qaynash nuqtasi, o C
|
Tanqidiy mavzu
xarakter, K
|
Kritik P, MPa
|
H 2
|
2.016
|
0,09
|
-252,8
|
33.3
|
1.294
|
N 2
|
28.0
|
1.25
|
-195,8
|
126.3
|
3.398
|
SO
|
28.0
|
1.25
|
-191.58
|
132.9
|
3.489
|
CO 2
|
44,0
|
1.96
|
-78,5
|
304.3
|
7.381
|
H 2 S
|
34.1
|
2.56
|
-60.3
|
373.6
|
9.007
|
Taxminan 2
|
32.0
|
1.43
|
- o'n sakkiz
|
154.8
|
5.08
|
SO 2
|
64,0
|
2.86
|
-10
|
430.6
|
7.893
|
H 2 O
|
18.0
|
1000
|
yuz
|
647.4
|
22.12
|
Qora quyosh 1
|
180
|
758
|
250
|
681.4
|
1.66
|
Qora quyosh 2
|
210
|
794
|
560
|
721,8
|
1.54
|
2.5.3 Oksidlovchi minoraning issiqlik balansi
Ustunning issiqlik balansini hisoblashning maqsadi aylanma sug'orish yoki ustunga xom ashyoni kiritish uchun kerakli haroratni tanlash orqali olib tashlanishi kerak bo'lgan ortiqcha issiqlikni aniqlashdir.
Issiqlik kiritish :
Xom ashyo bilan issiqlik quyidagi formula bo'yicha aniqlanadi:
Q c \ u003d G f ∙ t ∙ c , kJ / h, (2.14)
Bu erda: c - smolaning issiqlik sig'imi, kJ/(kg • K); t - xomashyoning ustunga kirish joyidagi harorati, o C;
2. smolaning oksidlanishida ajralib chiqadigan issiqlik:
Q p \ u003d I ∙ G f , kJ/soat, (2,15 )
bu yerda I - smola oksidlanish entalpiyasi, kJ/kg.
Qatron oksidlanish entalpiyasi shakldagi grafikdan aniqlanadi. 2.3, hosil bo'lgan bitumning yumshatilish harorati va oksidlanish jarayonining haroratini bilish.
Guruch. 2.3. Qatron oksidlanishining termal ta'sirining turli xil oksidlanish haroratlarida bitumning erishilgan yumshatilish haroratiga bog'liqligi: 220, 225, 250, 275, 300 o S.
3. Oksidlanish uchun havo bilan qizdiring:
Q havo \u003d G havo ∙ havo bilan ∙ t havo. . (2.16 )
Oksidlanish uchun ketadigan havo harorati - t havo , 0 C.
t havodagi issiqlik sig'imi , kJ/kg ∙ K
Umumiy issiqlik kiritish: 2
Q kelishi \ u003d Q c + Q p + Q havo , kJ / soat. (2.17)
Issiqlik iste'moli:
Bitum bilan isitish:
Q b \ u003d G b ∙ t ∙ c , kJ / h, (2.17a)
bu erda: c - bitumning issiqlik sig'imi, kJ/(kg ∙ K); t oksidlanish jarayonining harorati, o C.
2. Oksidlanish gazlari va distillash bilan chiqadigan issiqlik:
:
Q g,o = S G i ∙ i bilan ∙ t , (2.18)
qaerda G i oksidlanish gazlarining alohida tarkibiy qismlarining miqdori, kg/soat; i bilan – oksidlanish gazlarining alohida komponentlarining issiqlik sig‘imi, kJ/(kg ∙ K); t oksidlanish jarayonining harorati, o C; yoki
formula bo'yicha:
Q g,o = S G i ∙ I i , (2.19)
bu yerda I i - oksidlanish gazlarining alohida komponentlarining entalpiyasi, kJ/kg.
Komponentlarning entalpiyasi quyidagi formula bo'yicha hisoblanadi:
I i \u003d (a + b ∙ t ) ∙ t . (2.20)
"A" va " b " koeffitsientlari jadvalda keltirilgan. 2.5.
2.5-jadval. Entalpiyani hisoblash uchun koeffitsientlar
oksidlanishning tarkibiy gazlari
Modda
|
A
|
b ∙10 4
|
Kislorod
|
0,909
|
1.5
|
Azot
|
1.014
|
1.21
|
Karbonat angidrid
|
0,845
|
3.93
|
suv bug'i
|
1.944
|
1.00
|
Uglevodorodlarning entalpiyasi (distillash) I uv ( kJ/kg) ustunning yuqori qismidagi haroratda va distillash zichligida tenglamalar bo'yicha aniqlanadi:
suyuq neft mahsulotlarining entalpiyasi; kJ/kg:
(
bu erda r 4 20 - 20 ° C haroratda suyuqlikning zichligi, 4 ° C da suvning zichligiga ishora qilinadi ; t entalpiya aniqlanadigan harorat, o C.
Past bosimdagi uglevodorod gazlari va bug'lari uchun:
I p \u003d (210 + 0,457 • t + 0,000584 • t 2 ) ∙ (4,013 - r 4 ) -309. (2.22)
Atrof-muhitga issiqlik yo'qotishlari ( Q ter ) ustunga kiradigan issiqlik miqdorining 5 ÷ 10% miqdorida olinadi.
Umumiy issiqlik iste'moli 3:
Q poygalari \ u003d Q b + Q g.o. + Q ter , kJ/kg. (2.23)
Ustun kirish joyida xom ashyo haroratini aniqlash
Ustunga kirish joyidagi xom ashyoning harorati issiqlik kiritish va chiqishning tengligi asosida, ya'ni formula bo'yicha hisoblanadi.
Q kiritish = Q poygasi.;
( G f ∙• t • c ) + Q r = Q b + Q g.o + (0,05 ÷ 0,1)• ( G f ∙ • t • c ) + Q r (2.24)
Agar ortiqcha issiqlik bo'lsa ( Q surf \ u003d Q incoming - Q races ), uni turli yo'llar bilan olib tashlash mumkin:
1. Aylanma sug‘orish. Aylanma sug'orish miqdori quyidagi formula bo'yicha hisoblanadi:
(
Bu erda: I 1 va I 2 - sug'orishning chiqish va kirish haroratidagi aralashmaning entalpiyalari ;
2. Oksidlanish ustuniga kiradigan xom ashyoning haroratini pasaytirish orqali:
Q est \ u003d G f ∙ ( I ok - I pishloq ), kJ / h. (2.26)
Bu yerdan:
(
Oksidlanish ustunining yuqori qismiga atomizator orqali sovuq suvni ( G in miqdorida ) etkazib berish orqali. Oksidlanish ustunidagi suv ( I in ) va hosil bo'lgan suv bug'ining ( I vp ) entalpiyalarining qiymatlarini bilib, sovutish uchun suv sarfini hisoblash mumkin:
Olingan suv bug'i distillatni suyultiradi, undagi nisbiy kislorod miqdorini kamaytiradi, shuning uchun distillatdagi erkin kislorod miqdori 5% dan oshib ketganda, oksidlovchi ustunda qurilish bitumlarini olishda suv berish orqali ortiqcha issiqlikni olib tashlash maqsadga muvofiqdir. .
2.6 Oksidlanish ustunini mexanik hisoblash
2.6.1 Ustunning geometrik o'lchamlarini aniqlash
Oksidlovchi ustunning reaksiya hajmi xom ashyo uchun ustunning unumdorligi va hajmli ozuqa tezligi bilan belgilanadi:
bu erda r f - xom ashyo zichligi, kg/m 3 ; w - xom ashyoning hajmli ozuqa tezligi, h -1 .
Ustunning tasavvurlar maydoni quyidagi formula bo'yicha hisoblanadi:
S \u003d p • D 2 /4, m 2 , (2.30)
bu erda D - ustunning diametri, 1 dan olingan 3 м.
Foydali balandlik oksidlanish qatlami (m):
h 1 \ u003d V p / S. (2.31)
Ustunning foydali balandligi kamida bo'lishi tavsiya etiladi , 10 мH / D nisbati esa kamida 3 bo'lishi kerak .
Gaz maydoni balandligi (m):
h 2 \ u003d D / 2. (2.32)
Umumiy ustun balandligi (m):
H \ u003d h 1 + h 2 . (2.33)
Suyuqlik tomchilarining kirib kelishini oldini olish uchun suyuqlik sathi ostidagi gaz bo'shlig'ining balandligi dan kam bo'lmasligi kerak 4 м. H nisbati / D rasmga muvofiq tekshiriladi. 2.4.
Oksidlovchi ustunning hisoblangan diametrini tekshirish uchun havo etkazib berish tezligidan ustunni tark etadigan bug'lar va gazlarning tezligini aniqlash kerak.
Jarayon sharoitida havo oqimi tezligi:
(2,34)
Guruch. 2.4. Bitumning yumshatilish haroratining
oksidlanish davomiyligiga oksidlovchi ustun balandligining diametriga boshqa nisbatda bog'liqligi:
♦ - H/ D = 1; ■ - H/ D = 2; ▲ - H/ D = 3; ● H/ D = 4
Havoning chiziqli tezligi (m/s):
U havo. \ u003d V havo / S. (2,35)
Agar ustundagi hisoblangan tezlik ruxsat etilgan tezlikdan oshmasa, 0,1 ÷ 0,12 m / s ga teng bo'lsa, u holda ustunning diametri to'g'ri olinadi. Agar ustundagi haqiqiy chiziqli tezlik ruxsat etilgan tezlikdan oshsa, u holda oksidlovchi ustunning o'lchamlarini qayta hisoblash kerak.
Do'stlaringiz bilan baham: | 
