|
2 7 2
www.ziyouz.com kutubxonasi
^quvM quv
_
Uq m d P quv
^
Hu , Z _
pf
/L,
agar Re9,„. >104 bo‘lsa, x = 0,023, w = 0,8; agar 2300 bo‘lsa, x = 0,008 u - 0,9. G
- quvurlardagi issiqlik tashuv-
chilarning massa sarfi; d = d H - 2 SCT - quvurlaming ichki diametri;
N - quvurlar soni; Z - quvurlar fazosidagi yo‘llar soni.
Diametri dH va balandligi N bo‘lgan vertikal quvurning tashqi
yuzasida
kondensatsiyalanuvchi
bug‘ning
issiqlik
berish
koeffitsiyentiga muvofiq
< W = JW 13
(5.43)
bu yerda,
D = 3.78
a
J ^ 3
l
(5.44)
V l l f i p
Quvurlar gorizontal bo‘lgan hollarda, o‘xshash tarzda quyidagi
nisbatga ega bo‘lamiz:
% „ ,r= D N ^
(5.45)
lckin
I
D = 2.02AP ——
(5.46)
v
P f i p
Bu yerda, L - quvur uzunligi; R - issiqlik almashish
apparatining diametrik kesimida vertikal quvurlar qatorining
joylashish koeffitsiyenti.
Issiqlik almashish yuzasi G' ning kattaligi quvurlar soni jVbilan
bogMiqligi quyidagi munosabat bilan ifodalanadi:
F = J
]
h
N
(5.47)
l 2
J
2 7 3
www.ziyouz.com kutubxonasi
Unda issiqlik almashish yuzasini aniqlash masalasi berilgan
uzunlik (balandlik) va diametrli quvurlar soni N ni qidirish bilan
olib borilishi mumkin. Buning uchun issiqlik uzatish tenglamasi
KFATqm,= G Prk
(5.48)
yoki
K
1
1
— + Y - + —
”d 0.rHNAT,
G P r k
(5.49)
dan foydalanamiz. Bu yerda,
A T,r - o‘rtacha logarifmik
harakatlantiruvchi kuch; GPrk - umumiy issiqlik yuklamasi;
Y-I
5
f ir r
2 >“ = 'r J_ + rri +rzi - quvur devorlari va iflos cho‘kma termik
qarshiliklarining yigMndisi.
(5,49) tenglamaga (5.42) va (5.43) ifodalami qo'ygach u
quyidagi ko‘rinishga o ‘tadi:
f ( N ) = — N-*'3+ ( y - + l - N ( r- ' ) - nd<>'-HATor =0
(5.50)
D
y
AJ
C
GPrt
Oxirgi tenglamani issiqlik almashish apparatidagi quvurlar soni
N ga nisbatan mohiyati oldinroq ko‘rib o ‘tilgan oraliqni teng ikkiga
bo‘lish usuli bilan yechish mumkin. Quvurlar soni N aniqlangandan
so‘ng (5.47) tenglamadan zaruriy issiqlik almashish yuzasi G'
aniqlanadi.
Issiqlik almashish yuzasini (5.47) tenglama bo‘yicha hisoblash
uchun oldindan bir qator konstruktiv parmetrlar berilgan bo‘lishi
lozim, aynan: issiqlik almashish apparatining tipi (gorizontal,
vertikal), quvurlaming diametri dH, yo‘llar soni Z va quvurlarning
balandligi (uzunligi) N. 5.9-rasmda issiqlik almashish apparatini
hisoblash algoritmining blok - sxemasi keltirilgan.
Formula bo‘yicha a quv hisob issiqlik tashuvchilaming quvur
ichidagi harakatining turbulent rejimini kuchaytirish uchun zarur
(x = 0,023, w = 0,8). Agar tanlangan diametr va balandliklarda
quvurlar sonining hisobi natijasida o ‘lchamsiz Reynolds soni
274
www.ziyouz.com kutubxonasi
2300 5R e9„v -SlO4
diapazonda yotsa, x = 0,008, « = 0,9 yangi
c|iymatlarida xuddi shu diametr va balandlikka ega quvurlar soni
uchun issiqlik uzatishni qaytadan hisoblash zarur. Dasturda laminar
rejim uchun a qm, hisob nazarda tutilmagan, shuning uchun ham
issiqlik almashish apparatining konstruktiv tavsiflari (Z sondagi
quvurlaming diametri dH va quvuming balanligi N ) ni tanlashda
quvurlar soni N ning hisob natijalari Re?m, > 2300 shartni
bajarilishini ta’minlay olishi kerak degan shartga duch kelinadi.
2-misol. rektifikatsiya kolonnalarining boshlang‘ich aralashma-
larining qobiq - quvurli qizdirgichlarini hisoblash. Qizdirish suv
bug‘i
bilan
olib boriladi.
Kondensatsiyalanish haroratidagi
kondensatning
fizik
xossalari:
issiqlik
o ‘tkazuvchanligi
Ak = 0.683 Vt/(m • K), zichligi p K = 908 kg/m3, solishtirma bug‘la-
nish issiqligi rk = 2095000 J/kg, qovushqoqligi p k =0,000177Pa-s,
bug‘ sarfi GP =0,170kg/s. Quvurdagi o‘rtacha haroratli suyuqlik-
laming
fizik
xossalari:
issiqlik
o‘tkazuvchanligi
Xqm, = 0,458 Vt/(m - K), qovushqoqligi p qm. = 0,000534 Pa • s , issiqlik
sig‘imi c
=3730J/(kg-K). Quvur devorlari va ifloslanishning
C
termik qarshiliklari yig‘ indisi 2]^- = 0,000479 m2K/Vt.
A
Haroratlarning o‘rtacha farqi &r„, =106° C. Suyuqlik sarfi
gtp
=
0,973 kg/s.
Yechim. Quvurining tashqi diametri d H = 0.02, yo‘llari Z = 1 va
quvur uzunligi L = 3m bo‘lgan gorizontal issiqlik almashish apparati
( r = l ) keltirilgan variantni ko‘rib chiqamiz. COND bo‘yicha
boshlang‘ich
maMumotlarni
kiritgandan
so‘ng
a ?„r=865,l
Vt/(m2 K),
aqmT0, =13118,3
Vt/(m2K),
K=584,5Vt/(m2K),
Re
= 4674,4, N=31 larni olamiz.
Ko‘rsatilgan konstruktiv tavsifli issiqlik almashish apparatining
l)av.ST ga mos keladiganining quvurlari soni N=61, ya’ni quvurlar
soni l>o‘yicha zaxira yuza deyarli ikki marta:
A = 6-1-~— • 100% = 96.8%
31
2 7 5
www.ziyouz.com kutubxonasi
5.9-rasm. Issiqlik tashuvchilaridan birining agregat holati o‘zgaradigan
obi - quvurli issiqlik almashish apparatini hisoblash algoritmining
blok - sxemasi.
Issiqlik almashish
apparatining uzunligini 2 m gacha
kamaytiramiz va qolgan konstruktiv tavsiflami o‘zgarishsiz
qoldiramiz. Hisoblash natijasida a
= 247,0 Vt/(m2K), a qmor =
15625,8Vt/(m2K), K = 217,2 Vt/(m2K), Re^. = 1161,1, N=124 lami
olamiz.
Shunday qilib, quvurlar uzunligining kamayishi ularning sonini
oshishi va Re
sonini kamayishi (shuningdek a
ham) ga olib
keladi, Re soni 2300 dan kam bo‘ladi. Ushbu variant maqsadga
to‘g‘ri kelmaydi. Natijalar tahlili shuni ko‘rsatadiki, ikki yo ili
issiqlik almashish apparatlarini hisoblashlarni quvur uzunligini 2 m
qilib olish maqsadga muvofiqdir. Tashqi diametri dH =0,025 m
boigan quvurli issiqlik almashish apparatini hisoblaymiz. Hisoblash
natijalari quyidagicha:
a qm=14(i,9 Vt/(m2K),
a quvor=12628,1
Vt/(m2-K), K = 524,2 Vt/ (m2 K), Ref;„„ = 5323,3, N= 41.
2 7 6
www.ziyouz.com kutubxonasi
Dav.STga mos keluvchi issiqlik almashish apparatining
quvurlari soni N = 52. Shunday qilib, quvurlar soni bo‘yicha zaxira
52-41
.
A = ——— 100% = 26.8% ni tashkil etadi. Bu natijani qoniqarli deb
hisoblash mumkin.
Tanlangan gorizontal
issiqlik almashish
apparatining qobig‘i diametri 0,325 m, dH = 0,025 m, yo‘llar soni 2,
quvurlar soni 52, quvurlar uzunligi 2 m va issiqlik almashish yuzasi
8m2.
I ssiq lik ta sh u v ch ila rin in g a g re g a t h o la ti o ‘zga rm a yd ig a n
Do'stlaringiz bilan baham: | 
