Microsoft Word 2016-2-пожарка doc

Литература:
1. КМК 2.01.01–94 «Климатические и физико- 
геологическое 
данные 
для 
проектирования». 
Ўзбекистон Республикаси давлат архитектура ва 
қурилиш қўмитаси. Тошкент, 1994. 
2. КМК 2.01.04–97* «Строительная теплотехни-
ка». Нормы проектирования. Ўзбекистон Республи-
каси давлат архитектура ва қурилиш қўмитаси. 
Тошкент, 2011.
3. ҚМҚ 2.01.18–2000* “Нормативы расхода 
энергии на отопление, вентиляцию и кондициони-
рование зданий и сооружений”. Ўзбекистон Рес-
публикаси 
давлат 
архитектура 
ва 
қурилиш 
қўмитаси. Тошкент , 2011. 
 
ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ МАЛОЩЕБЕНОЧНЫХ БЕТОНОВ НА ОСНОВЕ 
МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ ВЯЖУЩИХ 
 
Юсупов Х.В. к.т.н. (СамГАСИ ) 
Мақолада чақиқтош кам қўшилган бетоннинг ташкил этувчиларининг миқдори турли хил бўлганда 
аниқланган хоссалари келтирилган. 
 
In paper reduction results of research of properties there are not enough stone concretes at various charges of 
components. 
 
Строительная индустрия испытывает ост-
рую нехватку крупных заполнителей для тяже-
лых бетонов, что вызвано отсутствием или ис-
тощением по многих районах страны месторо-
ждений природных заполнителей. Восполнить 
дефицит крупного заполнителя можно путем 
широкого регулирования состава и строения 
бетонов, а также использования бетонов с по-
вышенным содержанием песка в смеси запол-
нителей, так называемых малощебеночных 
бетонов. 
Широкому распространению таких бетонов 
препятствует отсутствие теоретических поло-
жений об их составе и свойствах, и а также 
необоснованность понятия «малощебеночные 
бетоны», связанные с отсутствием количест-
венных параметров, его характеризующих. В 
настоящее время в специальной литературе 
принято, что любой бетон, с пониженным со-
держанием крупного заполнителя является ма-
ло щебеночным. Кроме того, разработанные 
рекомендации, основанные на эмпирическом 
методе назначения состава мало щебеночного 
бетона, не позволяют квалифицированно про-
гнозировать свойства бетонной смеси и бетона. 
Поэтому на практике приходится подбирать 
состав бетона путем приготовления большого 
числа пробных замесов. 
При уменьшении содержания крупного за-
полнителя в обычном бетоне повышается во-
допотребность смеси, так как возрастает сум-
марная удельная поверхность заполнителя, 
увеличивается воздухововлечение в бетонную 
смесь и несколько уменьшается прочность бе-
тона. В связи с этим для получения малощебе-
ночных бетонных смесей и бетонов заданный 
свойств, необходимо повысить расход цемен-
та. Отсутствие количественных зависимостей 
основных свойств от главных факторов не по-
зволяет управлять качеством малощебеночно-
го бетона в процессе производства изделий. 
Основные представления о связи состава, 
строения и свойств такого бетона сформулиро-
ваны с помощью системного подхода, связан-
ного с установлением его количественных ха-
рактеристик. 
Для решения оптимизационных технологи-
ческих задач для малощебеночного бетона ис-
пользуют системный подход на основе его 
структурно-технологических 
характеристик: 
объемной концентрации цементного теста в 
бетонной смеси С, истинного В/Ц, W, водопо-
требности заполнителей, которые с учетом 
степени гидратации цемента отражают макро- 
и микроструктуру бетона и позволяют устано-
вить зависимости типа « состав- технология- 
структура –свойства». 
Процесс формирования структуры такого 
бетона связан с распределением воды в нем на 
ранней стадии твердения. Увеличение мелкого 
заполнителя в бетонной смеси будет изменять 
строение « структурных ячеек», которые обра-
зуются при разделение цементного теста зер-
нами заполнителей на микрообъемы. Цемент-
ное тесто, находящееся в структурных ячейках 
и в тонких слоях между зернами заполнителей, 
ведет себя по- иному, чем в массе. После при-
готовлениям смеси и ее укладки, происходит 
внутреннее вододеление в структурных ячей-
ках в результате седиментации и тем выше, 
чем больше суммарная поверхность заполни-
теля. 

---

Мe

morchilik va qurilish muammolari
 
2016 йил, №2 сон 
89 
С повешением доли песка в смеси заполни-
телей увеличивается суммарная поверхность, 
что приводит к уменьшению толщины про-
слойки цементного теста и пластичности бе-
тонной смеси при постоянном В/Ц затворения. 
Следовательно, для сохранения требуемой 
удобоукладываемости, необходимо увеличить 
расход воды, в для сохранения заданной проч-
ности - расход цемента, т.е для обеспечения 
заданных подвижности и прочности требуется 
сохранить объемную концентрацию и истин-
ное В\Ц цементного теста. При одинаковых 
значениях С и W, с увеличением доли песка в 
смеси 
заполнителей, 
удобоукладываемость 
улучшается (рис 1). 
Рис.1. Зависимость жесткости и подвижности 
бетонной смеси от доли песка в смеси 
заполнителей: 1 - W = 0.2; 2 - W= 0,3. 
При максимальной насыщенности бетонной 
смеси заполнителем, цементное тесто нахо-
дится в наиболее тонких слоях между зернами 
заполнителя. В данном случае, под их влияни-
ем мобилизуется наибольшее количество воды 
за счет адсорбции поверхностью зерен запол-
нителя и седиментации. Этим объясняется по-
вышенное предельное напряжение сдвига и, 
как следствие, низкая подвижность смесей. 
Вибрационное воздействие на смеси вызо-
вет разрушение структурных ячеек и перерас-
пределение в них воды, что приведет к резкому 
снижению структурной вязкости. 
На основании вышеизложенного можно оп-
ределить рациональную область существова-
ния малощебеночного бетона с помощью 
структурно - технологических характеристик 
при изменении содержания мелкого заполни-
теля в смеси и анализе реологических зависи-
мостей от главных факторов. Был поставлен 
эксперимент, позволяющий проследить пове-
дение равноподвижных смесей при различном 
содержании песка в смеси заполнителей. Ка-
чество цементного теста оставалось постоян-
ным при поддержании неизменного В/Ц, рав-
ного 0,7. 
Осадка конуса бетонных смесей составляла 
около 7 см, прочность затвердевшего бетона 
18…21 МПа. Структурную вязкость определя-
ли на приборе, обеспечивающем силовое воз-
действие на смесь и характер ее движения, 
близкие к существующим условиям укладки 
бетонной смеси в конструкции. Причем, изме-
рения производили в процессе стационарного 
вибрационного воздействия на смесь при уста-
новившемся потоке ее истечения через калиб-
рованное отверстие. Результаты измерений 
представлены в таблице 1. 
На рис. 2 показана зависимость структур-
ной вязкости бетонной смеси от доли песка в 
смеси заполнителей, которую можно разделить 
на три характерных зоны : I - 0,39…0,5; II - 
0,5…0,7: II I- более 0,7. 
Таблица 1. 
Расход составляющих, 
кг/м
3
ц
е-
м
ен
та
п
ес
к
а
щ
еб
н
я 
в
од
ы
Д
ол
я 
п
ес
к
а 
в 
см
ес
и
з
ап
о
л
-
н
и
ет
ел
ей
r 
Ст
рук
турн
ая
в
яз
к
ос
ть
М
П
а 
* 
С
О
б
ъ
ем
н
ая
к
он
ц
ен
тра
ц
и
я 
те
ст
а,
С
284 
714 1124 199 
0,39 
324 
0,20 
305 
803 
984 213 
0,45 
144 
0,21 
319 
876 
876 223 
0,50 
92 
0,22 
335 1029 686 235 
0,60 
80 
0,25 
362 1153 494 254 
0,70 
76 
0,27 
390 1262 316 274 
0,80 
84 
0,28 
440 1446 
- 
308 
1,00 
210 
0,32 
Примечание: Истинное В/Ц W=0,4.