Ishlatish joylari keltirilgan

sc,u ^
1,1_
500 _
1,1 _

Bu erda, 0,85 – seysmik ta’sirni hisobga oladigan koeffitsient ([14] adabiyotning 3.8.1 bandiga qarang).

Eguvchi momentning nisbiy qiymati:

_{ } ^n^Mr 2 A _
0,951700000

 0,011,

^m  R bh² 0,9 11,5 980 120²
b2 b 0
bu erda, b = 980 mm – shartli hisobiy tasmaning eni.
^_m = 0,011 ga mos bo‘lgan siqilish zonasining nisbiy balandligi

 = x/h₀ = 1 —
= 1 —
= 1 – 0,989 = 0,011;

Quyidagi shart tekshiriladi:   _R. SHart =0,011 < _R=0,534 bajarilayapti. =0,011 qabul qilinadi.

Ichki juft kuchlar orasidagi masofaning nisbiy qiymati:
 1 0,5 1 0,5 0,011  0,994.
Sinfi A–III va diametri > 10 mm bo‘lgan armatura (R_s = 365 MPa) bilan armaturalangan qovurg‘a uchun talab qilinadigan armatura kesim yuzasi:

^As,r2 ⁼
_nM_{r 2 A } ^{0,95 1700000} _{ 37,1 mm2.}

R_sh₀ ^{365  0,994 120}
Po‘lat armatura sortamenti keltirilgan jadvaldan 18 A–III (A_s = 50,3 mm² A_s1 = 37,1 mm²) qabul qilinadi.
Armaturaning diametri 10 mmdan kichik bo‘ldi. SHuning uchun armatura yuzasi sinfi A–III va diametri 6…8 mm bo‘lgan armatura (R_s = 365 MPa) uchun aniqlanadi

^As,r2 ⁼
_nM
R h
_ 0,951700000
355 0,994 120
^{ 38,14} mm².

s 0
Qabul qilingan 18 A–III c A_s = 50,3 mm²  A_s1 = 38,14 mm² armatura qoldiriladi.
Tayanchda ham xudi shunday 18 A–III armatura qabul qilinadi.
^{4 Vr–I} 18 A–III

6. 
   – rasm. Ko‘ndalang qovurg‘alarni armaturalash uchun yassi K–1 sinch
   

Ko‘ndalang qovurg‘a bo‘ylama o‘qiga qiya bo‘lgan kesim bo‘yicha mustahkamlik hisobi. Ko‘ndalang kuchning maksimal qiymati Q_r2A = 4,7 kH

= 4700 N. Kesim siqilgan rafining ko‘ndalang kuch bo‘yicha betonning yuk

f
ko‘tarish qobiliyatiga ta’sining hisobga oladigan koeffitsient:

f
_f = 0,75

'
b^'

• 
  bh^' bh₀
  

 0,75
125  5025 50 100

'

 0,28 < 0,5.



Bu formulada b ^f miqdori b + 3h _f = 50 + 3
qabul qilinmaydi.
25 = 125 mm dan katta

[17] adabiyotning (76) formulasidan sinfi V20 bo‘lgan betondan
tayyorlanadigan element kesimi qabul qila oladigan ko‘ndalang kuchning minimal qiymati aniqlanadi:

_b2 1  _f
 _n R_btbh² _{ }

^Qmin ^
_c  0,5_b2
1  _f
 _n
^Rbt
bh₀ 

0
 0,5 2,01 0,28  00,9  0,9  50 120  6220,00 N  4700 H.
Q_min =6220 H > Q_r2A = 4700 N bo‘lganligi uchun hisob bo‘yicha ko‘ndalang armatura talab qilinmaydi.
Konstruktiv talablar bo‘yicha ([17] adabiyotning 5.27 bandiga qarang) ko‘ndalang armatura uchun diametri 3 mm bo‘lgan Vr–I sinfi sim qabul qilinadi. Ko‘ndalang sterjenlar qadami 150 mm qabul qilinadi.

5. 
   Panel bo‘ylama qovurg‘asini mustahkamlik bo‘yicha hisoblash. Bo‘ylam qovurg‘a hisobiy sxemasi sifatida ikki tayanchda erkin yotgan to‘sin qabul qilinadi (8.9 – rasm).
   

g + s

6. 
   – rasm. Bo‘ylama qovurg‘a hisobiy sxemasi
   

Bo‘ylama armatura taranglashtirilmaydigan va taranglashtiriladigan armaturalar bilan armaturalanadi.
Taranglashtirilmaydigan armatura sifatida bo‘ylama sterjenlarning 

10...20 bo‘lgan A–III sinfli (R_s = R_sc = 365 MPa) armaturadan, ko‘ndalang sterjenlari Vr–I sinfli bo‘lgan simdan tayyorlanadigan yassi sinch ishlatiladi. Taranglashtiriladigan armatura sifatida bo‘ylama sterjenlarning  10...20 bo‘lgan A–IIIv (R_s,ser = 540 MPa, R_s = 490 MPa) sinfli armatura ishlatiladi.
Tipik panel bo‘ylama qovurg‘asining o‘lchamlari b_mh = 80^ 300 mm. Bo‘ylama qovurg‘a xususiy massasidan hisobiy yuk, γ_f 1 bo‘lganda:
g_r,1 = (h_r1–h ^'_f )b_r1_j.b γ_fγ_n = 2 (0,30–0,025)^ 0,08 251,1 0,951,15 kN/m.
γ_f = 1 bo‘lganda:
g_r,1 = (h_r1 – h ^'_f )b_r1_j.b γ_{f }γ_n = 2 (0,3–0,025)^ 0,08 251,0  0,951,05 kN/m.
YUk ko‘taradigan konstruksiya ustiga erkin tayanadigan panelning
hisobiy uzunligi:
l₀ = 5,97—2^ 2(0,06)/3 = 5,89 m, bu erda 0,06 m panelning stropila konstruksiyasiga tayanish uzunligi.
Panelga ta’sir qiladigan teng taqsimlangan to‘liq yukning miqdori, γ_f 1 bo‘lganda:

q₁ = (g + s) = γ_n(g_s + s)b ^'_f
+ ^gr b ^'
_a f
+ g_r,1 = 0,95(2,34 + 0,7)3 +

+ ^{0,26 } 3 + 1,15 = 8,664 + 0,796 + 1,15  10,6 kN/m,
0,98

bu erda a = 0,98 m – ko‘ndalang qovurg‘a qadami; g_s = 2,34 kN/m – 8.4 jadvaldan qabul qilinadigan qiymat.

Panelga ta’sir qiladigan teng taqsimlangan to‘liq yukning miqdori,
γ_f=1 bo‘lganda:

q = (g


+ s ) = γ (g


+ s)b ^'
+ ^gr,n b ^' + g

= 0,95(1,9 + 0,5)3 +

ser
ser
ser
n n,s


f _a f
r,1

+ ^{0,236 } 3 + 1,05 = 6,84 + 0,722 + 1,05 = 8,612 kN/m,
0,98

bu erda a = 0,98 m – ko‘ndalang qovurg‘a qadami; g_s = 1,9 kN/m – 8.4 jadvaldan qabul qilinadigan qiymat; g_r =0,236 kN/m –γ_f = 1 bo‘lgandagi qiymat.

Panelga ta’sir qiladigan teng taqsimlangan yukning davomli ta’sir qiladigan qismi, γ_f=1 bo‘lganda:

^ql,ser ^{= γ}n^(gn,s ^{)b '}_f
+ ^gr,n _b ^'
_a f
+ g_r,1 = 0,95 1,9 3 +

+ ^0,236  3 + 1,05 = 5,415 + 0,722 + 1,05 = 7,187 kN/m,
0,98

bu erda a = 0,98 m – ko‘ndalang qovurg‘a qadami.

To‘liq yukdan ravoq o‘rta kesimidagi eguvchi moment, γ_f1 bo‘lganda:

ql
2
M = ⁰ 
8
10,6  5,89²
8
 45,96  46,0 kNm.

To‘liq yukdan ravoq o‘rta kesimidagi eguvchi moment, γ_f=1 bo‘lganda:


q l² 8,612  5,89²

^Mser ^{=
ser 0}  kNm.

8 8
YUkning davomli ta’sir qiladigan qismidan ravoq o‘rta kesimidagi eguvchi moment, γ_f =1 bo‘lganda:

q l²
7,187  5,89²

^Ml,ser ⁼
lser ⁰ _
8 8
 31,2 kNm.

Tayanch yaqinidagi kesimda ko‘ndalang kuch:
Q = 0,5 (g + s)l₀ = 0,5^ 10,6^ 5,89 = 31,2 kN.
Tipik loyiha bo‘yicha panelning balandligi 300 mm qabul qilingan. Kesim ishchi balandligi h₀ = h—a = 300—30 = 270 mm. Bo‘ylama qovurg‘a pasti qismining eni b_m = 80 mm.
CHok qalinligi e’tiborga olinmagan holdagi panel yuqori qismining eni b ^'_f = =3000-50 = 2950 mm (8.7 va 8.9 rasmlarga qarang).

Bo‘ylama armaturani taranglash uchun beriladigan kuchlanishni tayinlaymiz va kuchlanishlarning kamayishini aniqlaymiz.
Bo‘ylama armaturani taranglash uchun kuchlanishni miqdorini _sp = 500 MPa ga teng qilib tayinlaymiz.
Armatura mexanik usulda tayanchlarga tortib taranglashtiriladi. Armaturani taranglashda kuchlanishlarning ruxsat etiladigan cheklanishi r = 0,05_sp = 0,05500 = 25 MPa.
Quyidagi shartlarni ttekshiramiz ([17] adabiyotning (1) sharti):
_{sp +} p = 500 + 25 = 525 MPa  R_s,ser = 540 MPa;
_sp – p = 500 – 25 = 475 MPa  0,3R_s,ser = 162 MPa;
Taranglashtilgan armaturada kuchlanishlarning kamayishini aniqlash.
Betonni qisguncha va qisgandan keyin kuchlanishlarning kamayishi quyidagicha aniqlanadi.
Betonni qisguncha kuchlanishlarning kamayishi [17] adabiyotning 5– jadvalidan aniqlanadi:

1. 
   armaturadagi kuchlanishlarning relaksatsiyalanishidan –
   

₁ = 0,1_sp – 20 = 0,1500 – 20 = 30 MPa;

2. 
   harorat farqidan, V20 sinfli beton uchun –
   

₂ = 1,5 t = 1,2565 = 81,25 MPa,

bu erda, harorat farqi noma’lum bo‘lganligi uchun t
qilingan.
= 65⁰S qabul

3. 
   taranglashtiruvchi moslamalardagi ankerlarning deformatsiyalanishidan –
   

₃ =
l _{E }
² 1,810⁵  51,4
MPa,

l ^s 7000
bu erda, l = 2 mm – shaybalaning qisilish deformatsiyasi; l = 7000 mm –
taranglashtiriladigan sterjen uzunligi.
Beton qisilguncha kuchlanishlarning jami kamayishi:

 = _{1 +} _{2 +} ₃ = 30 + 81,25 + 51,4  162,65 MPa  163 MPa.
Beton qisilguncha jami kamaygan kuchlanishlar hisobga olingandan keyin armaturada qolgan kuchlanish
_sp = 500 –  = 500 – 163 = 337 MPa.
Quyidagilar hisoblanadi:
[17] adabiyotning (26) formulasi bo‘yicha siqilgan beton xarakteristikasi
–
  0,85  0,008_b2R_b  0,85  0,008 0,911,5  0,767;
[17] adabiyotning (25) formulasi bo‘yicha beton siqilgan zonasining nisbiy balandligi –

_{ } 0,85
_ 0,85 0,767
 0,534.

^R    
153  0,767 

_{1 } sR
^1
 ^1
^1 

sc,u ^
1,1_
500 _
1,1 _

Bu erda, 0,85 – seysmik ta’sirni hisobga oladigan koeffitsient ([14] adabiyotning 3.8.1 bandiga qarang).

A–IIIv sinfli armatura uchun _sR = R_s – _sp = 490 – 337 = 153 MPa.
^_R miqdorga mos bo‘lgan ^_R ^{ }_R^{(1 0,5}_R^{)  0,596(1 0,5 0,596) } 0,418.