И переработанное

— средний радиус поверхности кон-
, 
D — 
d
 
o t
D -\-d
такта; 
h = —
------ rcp = —j---------------- для пря-
Рис. 6.12
: m; 
r
cp = mz/2 — для эволь-
2
*■/ > 
' ср — 
4
мобочных зубьев (/ — см. рис. 6.12); 
h
вентных зубьев 
(т
— модуль).
Рекомендации по выбору величины допускаемых напряжений
приведены в табл. 6.1.
4
99

---

Т а б л и ц а 6.1
Допускаемые напряжения для зубчатых соединеннй
|a CMJ. кгс/см»
Тип соединения
У с л о в и я э к с п л у а т а ц и и
Поверхность шлицев
без термо­
обработки
с термообра­
боткой
Неподвижное
Подвижное под нагруз­
кой
Тяжелые (с ударами)
Средние
Легкие
Тяжелые (с ударами)
Средние
Легкие
350—500 
600— 1000 
800— 1200
400—700
1000—1400
1200—2000
30—100
50—150
100—200
П р и м е ч а н и е . При переводе в систему СИ (МПа) данные уменьшить в 
10 раз.
Оценка п применение зубчатых соединении
Зубчатые соединения 
по сравнению со шпоночными обладают
рядом преимуществ, главными из которых являются следующие:
а) детали лучше центрируются на валах и имеют лучшее направление
при осевом перемещении; б) прочность соединения, в особенности при
динамических нагрузках, повышается за счет увеличения суммарной
рабочей поверхности зубьев по сравнению с поверхностью шпонки,
а также за счет уменьшения глубины пазов и равномерного распре­
деления нагрузки по окружности вала.