Buxoro oziq-ovqat va yengil sanoat texnologiyasi instituti «tarmoq mashina va jihozlari»

Q burchakka eksperimental usulda ham aniqlash mumkin.

ABO
uchun
(  c)²   ²  в² ,
AOD
uchun
b²  4  ² sin ² Q
tenglik qoniqarli

bo’ladi.
Bu erda sin Q  0,7
Bundan ma’lumki,  burchak yoki pichoq eni b o’zgarishida va Q=cons t
bo’lganda c/cons t nisbat o’rinlidir.
Shu sababli ham Q_max hisoblash uchun qirqilayotgan detal m2 kichik aylanmasini aniqlash kerak bo’ladi. O’tkazilgan izlanishlar va hisoblashlar asosida Q_maxq9-12⁰ qabul qilingan.

Plastinasimon pichoqli mashinalari krivoship 1, shatun 2 va plastinasimon pichoq 4 mahkamlangan polzun 3 dan tuzilgan krivoship polzunli mexanizmdan tuzilgan (21-rasm).
Plastinasimon pichoqli bichish mashinalarida pichoq tezligi yo’- nalishi va qiymati bo’yicha o’zgaruvchan bo’lganligi uchun kesish jarayoni ham stabil bo’lmaydi.

20–rasm. Aylanma shaklidagi 21–rasm. Plastinasimon pi- detallarni qirqish jarayonida choqli bichish mashinasi sxemasi pichoq va materialning joyla-

shishi sxemasi.

Pichoq holati quyidagi ordinatadan topiladi:

r
y  l cos₁  r cos

yoki
sin ₁  _l
sin   sin ,

bu erdar – krivoship radiusi; l – shatun uzunligi;
₁ – polzun harakat chizig`i va shatun orasidagi burchak. Agar
y  r^{ 1}  cos  ^ sin ²  ^.

 



2
 
bo’lsa, u holda pichoqning tezligi va tezlanishini quyidagi funkstiyalardan aniqlanadi:

_{ } dy _ dy

^d   r^sin   ^ sin 2 ^,

² dt
d dt ^{1 } 2 ^




_{a } d₂
² dt
  ² (cos   cos 2 ).

1
nisbat, pichoqning tezligi va tezlanishi o’zgarishi grafiklari 22-rasmda
ko’rsatilgan.

22–rasm. Plastinasimon pichoqning 23–rasm. Pichoq va materialga tezligi (1), tezlanishi (2) va ta’sir etuvchi Rp (1), Rx (2)

₂/₁ nisbatning o’zgarish grafik- va Ru (3) o’zaro ta’sir kuchla- lari. ri grafigi.
Grafikdan ko’rinib turibdiki, mashina ishlash jarayonida burchaklar nisbati, tez o’zgaradi. Bu esa kesish kuchi Rx va Ru larni yo’nalish va qiymati bo’yicha o’zgarishiga olib keladi (23-rasm). Kuchlar va mashina titrashi o’zgarishi esa kesish sifatiga salbiy ta'sir ko’rsatadi.
Demak, qo’zg’aluvchan bichish mashinalarida pichoq 1 aylanma g’arakatni korpus 4 ga o’rnatilgan konussimon uzatmalar 3 orqali elektr yuritgichidan oladi (24-rasm,a). Mashina ishi to’shamani kesish eni turli shartlari bilan xarakterlanadi, ya'ni detal kesilayotganda siljish sodir bo’lishi mumkin.
To’shama balandligiga bog’liq holda kesish tezligi yo’nalishi va qiymati o’zgaradi. Aylanma shakldagi detallarni qirqishda pichoqning A nuqtasi (24- rasm,b) radiusning I-I yoyi, s nuqta esa radiusning II-II yoyi bo’yicha

harakatlanadi. Detallarni kesish radiusi
  ( АВ)² / 2l
ga teng. Umuman olganda,

qirqilayotgan to’shamaning ustki va ostki qatlami o’lchamlari bir xil bo’lmaydi.

24–rasm. Disk picho?li bichish mashinalari ishini xarakterlovchi sxemalar.

Kesish noaniqligi to’shama balandligiga, pichoq radiusiga va detallar shakliga bog`liq bo’ladi. To’shama balandligi N ning va pichoq radusi R ning oshishi bilan AS yoyi gorizontal o’sib boradi (25-rasm)ning AOS ga nisbatan analitik bohliqligini quyidagicha tahlil qilish mumkin. AOS va AOS

uchburchaklari AOS uchburchagi bilan teng (2.18, b).
( A^'O ^' ) ²  ( A^'C ^' )²  R ²  2( A^'C ^' )R cos;
1 1 1

1

2
( A^'C ^' )²  H ²  R ²  2H cos ;

( AC )²  (  )²  (2  );
cos₁  sin₃ ;

cos₂  cos₄ 
f₁ / R;

cos_3
 R  f _{2 ;}
R
sin₃  ,

1

1
25–расм. Диск пичоқ радиуси ва тўшама баландлигининг кесиш жараѐнига таъсирини характерловчи схема.
bu erda: R-pichoqning kichik radiusi; f₁-pichoq o’qidan to’shamagacha bo’lgan masofa; f₂-platformadan pichoqning ostki qirrasigacha bo’lgan masofa.

Agar olmasak, u holda quyidagiga ega bo’lamiz.
A^'O^' и
AC  A^'C ^' tenglikni hisobga

^{R0  R   H ; H 0  R  f 2} 
H ² (H  2 f )² f ^
_{R }1 _ 2 _, ^


8 f ₂ (2  ) 2 ^

bu erda _H–pichoq eyilish darajasi; H₀–platformadan pichoq aylanish o’qigacha bo’lgan masofa; R₀–pichoq radiusi.