An abstract of the thesis of

1/(1-C)
MO
E
 (MP
a
)
1/D
t
=0
0.01
0.05
0.1
HROM
Figure 3.20. MPM calculation of MOE of OSB panel with modified VTC strands 
as a function of 1/(1-
C
) and the glue line stiffness. 
To calculate effective modulus using HROM for samples with a random core, the 
modulus for the randomly orientation (core) strands was set to 2422MPa, which is much 
higher than the transverse (radial or tangential) elastic modulus of wood. This value was 
obtained from laminated plate theory for an isotropic laminate of wood strands. Figure 

---

72 
3.21 and 3.22 compare simulated results to HROM as function of 1(1-C) for two values 
of 1/D
t
for 20% control and 20% VTC surfaces. For control specimens, 
V
S
=0.2 and 
V
C
=0.8; for 20% VTC specimens 
V
S
=2/21 (0.095) and 
V
C
=19/21 (0.905). For commercial 
OSB, the 20% control is higher than HROM, due to input, more compaction on the 
surface. The 20% VTC, however is also higher the HROM, while before VTC results 
were lower. This difference is likely due to the random core. Since that modulus is 
higher, it contributes more to MOE and the model using a single E
C
might not be as 
accurate compared to simulations where simulated strands had a distribution in moduli.
Figure 3.21. MPM calculation of MOE of OSB panel for control 20% modified 
strand as a function of 1/(1-
C
) and the glue line stiffness. 
2400
2800
3200
3600
4000
4400
4800
1.00
1.05
1.10
1.15
1.20
1.25
1.30
1.35